* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

125 НАДДУВ 126 с пределами изменения 3-^-4%. Рассмотрим случай, когда конечное давление, получае­ мое от воздуходувки, равно давлению перед газовой турбиной. Обозначим: через С _ ко­ личество топлива в кг, израсходованного дви­ гателем за 1 ч . , L —теоретически необходи­ мое количество воздуха д л я сжигания 1 кг топлива, а—коэф. избытка воздуха, C VL с& — теплоемкость воздуха и продуктов сгора­ ния при постоянном давлении, Т и Т —аб­ солютные температуры воздуха перед нагне­ тателем и за ним при адиабатич. процессе, Т[ и Т& —абсолютные темп-ры выхлопных газов перед турбиной и за ней при адиаба­ тич. процессе, р и p —давления наддуваемого воздуха перед нагнетателем и за ним, р и р —давления выхлопных газов перед турбиной и за ней, r —полный кпд тур­ бонагнетателя (т. е. агрегата турбина-наг­ нетатель) при адиабатич. теплопадении ра­ бочих газов в турбине. Если ж е в нагнетате­ ле повышается теплосодержание сжимаемо­ го воздуха на 1 Cal, то это м. б. достигнуто за счет падения теплосодержания выхлоп­ ных газов в газовой турбине на 1& Cal, по­ крывающую как полезную работу, так и все потери установки ч 0 P также физич. свойства рабочих тел в тур­ бине и в воздуходувке Если выразить темпе­ ратуру Т[ через температуру Т конца адиабатич. сжатия в турбовоздуходувке, то, заменив Т по ур-ию адиабаты 2 г р х 2 и подставляя это выражение в основную ф-лу, получим: А-1 к 2 Т{ = ср -(2) к -_i & к- Т . (15) г 0 s г 0 mn% Если давление p , к-рое дает воздуходувка, будет равно давлению выхлопных газов пе­ ред турбиной р , то д л я идеального воз­ душного цикла, приняв с = с& и к = к& и пренебрегая увеличением веса выхлопных газов по сравнению с засосанным воздухом, получим простую зависимость между необ­ ходимой t° выхлопных газов перед турби­ ной и адиабатич. конечной t° сжатия в воз­ духодувке, независимо от давления Н . s г р р = Vm.H. (?) т; = - ^ . Vm-H. (16) Произведем подстановку в это выражение значения теплосодержаний г и г& при соот­ ветствующих f° рабочих тел, участвующих в работе той и другой части агрегата: %& = с&р (Т; Cal кг, (8) i = o {T -T ) Cal,кг. (9) Для количества газов и воздуха, приходя­ щихся на С топлива, соответствующие те­ плосодержания будут: Г = С . (1 + aLo) с& ( Г ! - Т?) Cal/час, (10) / = С . аЬ с ( Г , - Т ) Cal/час. (11) Подставляя в уравнение (7) значения I и имеем: С .а +aL )c;(T[-T? = p i 1 чч р ч 0 р х ч 0 (12) = ~~ С ,-аЬ с {Т _-Т ). чт.н. Заменяя соответствующие темп-ры при по­ мощи ур-ия адиабаты через давления, ф-ле (12) после сокращения придаем следующий вид для случая, когда темп-ру выхлопных газов перед турбиной хотим выразить в за­ висимости от t° окружающей среды и факто­ ров давления: ч 0 р п х (i + a ?„)cir;[i-(g)^]- аз) •ткуда ?° выхлопных газов перед турбиной д. б. равна к 1 «ь 0 0 . °л . ( ) ср 1 k-i 1 v } Ps Это выражение дает возможность определить t° перед газовой турбиной, необходимую для осуществления П. двигателя, соответст­ вующего адиабатич. повышению темп-ры воз­ духа до Т , при известном кпд турбовозду­ ходувки г] и при условии расширения газов в турбине до атмосферного. В послед­ ней ф-ле отсутствуют элементы давлений, и возникает вопрос, можно ли избытком теп­ лосодержания сгоревших газов над тепло­ содержанием, соответствующим адиабатич. сжатию воздуха в воздуходувке, покрыть все тепловые потери процессов и механич. потери турбонагнетателя Так к а к ?° выхлоп­ ных газов растет с нагрузкой, вследствие большей подачи топлива в тот же весовой заряд воздуха, то возрастающая энергия выхлопных газов позволяет, с увеличением нагрузки двигателя, поднять давление на­ дувочного воздуха и установить такой ре¬ жим наддувочного агрегата, который будет соответствовать&количеству подаваемого то­ плива (при нормальных коэф-тах избытка воздуха). Чем меньше нагрузка двигателя, тем ниже установится давление Н . , а с обо­ гащением рабочей смеси давление Н . авто­ матически будет расти. Т. о. при малых на­ грузках двигателя подпор перед турбиной р будет выше давления наддува p , что также можно вывести из ф-лы (15): заменяя к _ J L в ней р = а * р и p = j8 & p ; пренебрегая разницей весов воздуха и выхлопных га­ зов и приравнивая с =с& , получаем, что с приближением Т& к Т величина /? стре­ мится к предельному значению: а юиНш г s -1 A _1 г 0 g Q р Р х 2 г >lm.n. 1 + о Ь ч+ « ( 1 - » ; ) & - о Формула (14) имеет общее значение и учиты­ вает давление выхлопньгл газов перед тур­ биной и конечное давление нагнетателя, а т. е. для покрытия всех потерь необходимо будет поднять давление выхлопных газов, а вместе и темп-ру Т{ перед турбиной до та­ кой величины, которая уравновешивала бы