* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
669 плотины 6Н 670 однако оно существенно для опор арочных П . в) Добавочные напряжения от уширен ной части гребня П. выражаются ур-иями: , = h(tga + tg/3)2 V h(tga+tg/3)2 h) (32) , (а"-о)-Я 6 ) ° х ( ga + tg"|S)2h2 t j где К—величина нагрузки от уширенной части гребня П . , d—расстояние силы К от оси ж-ов (фиг. 14), tga 2ti?/? a" = h; знак плюс означает растяжение, знак ми нус—сжатие, г ) Добавочное напряжение от давления воды при повышении высоты плотины и уровня воды над вершиной основного тр-ка П. (фиг. 14). Если уро вень воды на вели чину Ah t g а превы шает вершину ос новного тр-ка П., то равное по всей высоте добавочное К/Ш кг/см давление выразит ся величиной Др = = Д/г • y , а добавоч ные напряжения от повышенного уровня во ды выражаются следующими равенствами: w <>&* = x (tg^W [- 3 + t g / (2 t g a - t g §)] * / (31) + tg S)] 1 Напряжения независимы от высоты плоти(tga +T ^ r 2 l 3 - t g / S ( 4 t g a A tg/J)* "/ный многоуг. собстб. веса плотимы где Н—горизонтальное давление льда на расстоянии Ah от вершины П. Во вновь со оружаемых П . вершину основного тр-ка рас полагают на высоте уровня воды, вслед ствие чего расчет на добавочное давление воды по (г) обыкновенно отпадает. П о Каммюллеру давление льда неопасно для П.„ а давление от уширенной части гребня П . улучшает статич. состояние ее. Действующие в П . напряжения опреде ляют наилучшим образом графическим пу тем. На фиг. 15 граф. расчет П., а на фиг. 16 статич. расчет массивной П . с построением) кривой давления. Д л я построения линии давлений разделяют профиль П . на части горизонтальными линиями (швами), распо ложенные друг от друга на расстояниях, со ответствующих 5 м; для каждого шва затем определяют равнодействующую всех усилий, действующих на рассматриваемый шов как при наполненном, так и опорожненном во доеме; соединение во швах точек приложе ния равнодействующих сил дает искомую, кривую давлений, к-рая должна всюду про ходить внутри ядра сечения. Чтобы не бы л о скольжения в горизонтальных плоскос тях сечений, угол между равнодействующей и вертикалью не д. б. более 37°. Все расчеты должны основываться на допускаемом на пряжении раствора кладки, так как это на пряжение ниже такового для камня или кирпича. Наибольшее допускаемое краевое напряжение обыкновенно принималось рав ным |-г-^ временного сопротивления ка менной кладки П . , причем это допускаемоенапряжение не должно превышать 12—16 кг/см . Ширина гребня П . и высота П . над высшим ординаром воды зависит от глуби ны h воды в водоеме. П о Ребоку: а) высота П . над выс шим ординаром воды в м: 2 w fy = * f + 0,3лц б) ширина гребня П . в м: (33> Ь * = ^ + 1,8 м = Щ + 1,5м. (34) П о Круньола (Crugnola) ши рина гребня П.прий„,=5-^50л* варьирует в пределах 1,70— 4,75 м, а высота П. над выс шим ординаром воды при том же значении h —в пределах 0,50—3,50 м. П о Кранцу при ^ = 5 4 - 5 0 м величина Ь = =2,00-г5,00 м, а величина Ь, =0,50-гЗ ,50 м. В табл. 1 при водятся сравнительные рас четные предположения с уче том подфундаментного напо ра и без такового, соответ. ственные этим предположени ям вершинные углы (фиг. 14) основного треугольника П . (при удельном весе каменного материала. у=2,3 m/м ) и сравнительный расход ка-, менного материала для плотины. w к г 3 48.74 Фиг. 1 6 . ны. д) Добавочные напряжения от давления ледяного покрова водоема определяются из следующих уравнений: