* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

667 главные напряжения <г и <х ) будет х 2 плотины 668 П . скат, с заложением х = nb = ~ -f- ~ h. П о Линку (см. обозначения на фиг. 13): (19) °ц>ед. = а 1 - т ° 2 и У водной будут: так что: стороны о, = о > 1 | главные напряясения (20) (20&) Подставляя в последнюю ф-лу о , из ф-лы (16 ), получим: и1 величину (21) W a . = ^ - ^ ( c t g ^ w + ^ ) . Величина т в ф-лах означает коэф. Пуассо­ на, к-рый для бетона в зависимости от его состава варьирует в пределах 5-^12. При проектировании П . намечают про­ филь и определяют все усилия, действую­ щие на участок П . длиною в 1 м (как было указано выше), после чего проверяют дей- Фиг. 12. Фиг. 1 3 . BH + 2b H & v*v Т . к. всякое наклонение водной стороны П . уменьшает стабильность П., то нек-рые авто­ ры рекомендуют отказаться от всякого у к л о ­ на водной стороны П . и делать водную грань вертикальной. Если с водной стороны плоти­ на имеет наклонную грань, то для предот­ вращения растягивающих напряжений недо­ статочно уже одного условия, чтобы равно­ действующая проходила в ядре сечения, но (как выше было указано) необходимо, чтобы одновременно было соблюдено условие (18). П о Шокличу в сторону воды потребуется большее уширение П., чем указано выше, если стена П . достигнет высоты, при к-рой у водной стороны допускаемое напряжение будет превзойдено под влиянием веса мас­ сива П . при опорожненном водоеме. Если линия давлений при опорожненном водоеме совпадает с ядровой линией, ближайшей к водной стороне П . , то напряжения распре­ делятся по тр-ку, и краевые напряжения с воздушной стороны будут равны нулю. С водной стороны краевое напряжение a опре­ делится по ф-ле: »=УтК (25) где у выражается в m/м , a h—глубина расположения рассматриваемого шва в м (считая от гребня П . ) . Начиная от глубины Х 1 1 w а т 3 ствующие в рассматриваемом элементе П . напряжения, к-рые нигде не должны пре­ восходить допускаемых, в противном случае намечают новый профиль, проверяя опять его до получения вполне удовлетворитель­ ных результатов. Проверку намеченного профиля делают как при наполненном, так и при опорожненном водоеме. Д л я средних высот наиболее экономичным профилем П . будет треугольный с вертикальной гранью, обращенной к напорной воде, и с вершиной, расположенной на уровне наивысшего гори­ зонта воды (фиг. 12). При таком профиле у водной стороны не будет растягивающих напряжений, если при заполненном водоеме краевое напряжение будет равно нулю. Рав­ нодействующая всех сил должна проходить в ядре сечения как при заполненном, так и опорожненном водоеме. При уд. в.у камен­ ной кладки П . вес участка ее в 1 л» длины будет равен у ™. Ширина Ь подошвы П . определится из выражения: т т h = 1 wdon- f (26) допускаемое напряже­ ние o _ было бы превзойдено, вследст­ вие чего, начиная с этой глубины, П . долбыть с ее водной стороны более уши­ рена. Это мероприятие Фиг. 1 4 . однако может иметь место лишь при очень высоких П. Каммюллер дает для определения краевых напряжений в швах следующие ф-лы (фиг. 14). а) Для низовой стороны П.(основные напряжения): w доп .tga + tg/S 50 м при­ нимают b > 0,7 h. Со стороны воды придают т < r ; = p - l -"2 t g 8 ;t g / 3 - =а" -» ) ] а tg0 (T tgj a ;(28) - T " t g / 3 ; T "= (p-psin /3. , (29) Д л я массивных П . последнее условие в виду малости угла / практич. значения не имеет, 5 х 2 l