* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

875 РУДНИЧНЫЙ ПОДЪЕМ 876 При расчетах обыкновенно принимают K = = (150-f-160)-Ю кг/м ; т = 7 для исключи­ тельно грузовых подъемов; га = 8^-9 для подъ­ емов, которые обслуживают также спуск и подъем людей; у = 7 800 кг/м для тигельной стали; Д = 1,15-=-1,35,А= | , г д е q в кг/м—погон­ ный вес нижнего подвесного каната (А=1 для подъемов без нижнего каната или с нижним подвесным канатом одинакового погонного веса с подъемным, А>1 для Р . п. с нижним подвесным канатом большего погонного веса, чем подъемный); Н в л*—вертикальная длина каната от оси направляющего шкива до ниж­ ней погрузочной площадки в шахте. По рас­ считанному погонному весу делается выбор каната по каталогу и проверяется запас проч­ ности выбранного каната. Предельные у г л ы о т к л о н е н и я к а н а т а на направ­ ляющих шкивах и барабанах в плоскости стру­ ны каната от плоскостей, перпендикулярных к оси направляющего шкива или барабана, практикой установлены в 1°30&. Наименьшая допустимая* наклонная длина L (в м) струны каната, соответствующая предельному углу отклонения каната в 1°30&, м. б. определена по следующим ф-лам: Д л я установок с одним общим барабаном !,„„,,-19 В, (1) д л я установок с двумя барабанами L =: 19 (2 В + а - S) (2) или L >n = Ю (S - а), (3) где В в м—ширина барабана, на которой про­ изводится навивка каната; а в м—внутрен­ нее расстояние между навивочными частями двух барабанов; S в м—расстояние меяеду осями направляющих шкивов в плоскости, параллельной оси барабанов. Д л я расчета принимается наибольшее значение из ф-л (2) или (3). Отношение наименьшего диаметра барабана или шкива к наибольшему диаметру проволок, составляющих канат, должно быть не менее 1 200 при стали с сопротивлением на разрыв 120 кг/мм ; при более крепкой стали это отношение может быть уменьшено, но не ниже, чем до 1 000. Отношение диаметра ба­ рабана и направляющих шкивов к диаметру каната должно быть не менее 80 в установ­ ках на поверхности. Расчет подъемных установок с постоянным радиусом навивки производят, исходя из двух различных положений. 1) В основу расчета принимают определенный за­ кон движения подъемного сосуда, т. е. кине­ матику подъема, в с в я з и . с чем получается определенный закон изменения моментов вра­ щения на валу барабана, а следовательно и мощности двигателя. 2) В основу расчета при нимают определенный закон изменения мо­ мента вращения подъемной машины (чаще всего постоянство момента вращения в тече­ ние всего периода подъема или части его), что приводит как следствие к определенному изме­ нению скорости и ускорения подъема подъем­ ных сосудов (например изменение скорости по закону кругового или гиперболич. сину­ са, изменение ускорения по закону кругового или гиперболич. косинуса). В качестве основ­ ного динамич. ур-ия подъемной машины с по­ стоянным радиусом навивки независимо от способа расчета можно пользоваться ур-ием z 6 2 3 0 m i n m 2 акад. М. М. Федорова для усилия (в кг) на окружности навивки: F = JcQ — Л ( Я - 2х) + Mj кг, где Q—полезный поднимаемый груз в кг; к— грузовой коэф., учитывающий сопротивление движению до барабана (& = 1,1-^-1,25); А ~ = q — p в кг/м—разность погонных весов нижнего подвесного и подъемного канатов; Н—полная высота Р . п. в м; х—путь в м, пройденный подъемным сосудом от начала Р . п.; М—масса всех движущихся частей подъемной установки, приведенная к ркружггкг ск 2 ности навивки каната на оарабан в —-—; j—линейное ускорение подъемного сосуда в м/ек . Определение мощности подъемного мо­ тора производится по ф-ле N.eff 102 & 2 l v v v п где Q—максимальная угловая скорость бара­ бана в течение подъема в снТ (скорость при нормальном числе оборотов двигателя); г— кпд зубчатой передачи, если таковая имеется; M -f—эффективный момент вращения на валу барабана, к-рый м. б. определен по квадратич­ ной ф-ле: цм*1) М _лГ 1 ef *ff~ V Ф 1 + и ) + 1 а + р в K 8 M > где ^(M t) складывается из отдельных эле­ ментов: 1) При изменении М по прямой от величины М до М в течение времени / г 2 х 2 ± (МЧ) М]_+ M M. -3 l 1 Mi •t . x 2) При значениях М и М. , близких друг другу, можно принять M J + м% х 2 3) При М = М 2 г 4) При М = 0 2 V(M20 3 Здесь f! и f з—продолжительность ускоренного и замедленного движения подъемного сосу­ да в ск.; t —-продолжительность равномерного движения в ск.; в—продолжительность паузы в ск.; а—коэф., учитывающий ухудшение ох­ лаждения мотора при неполном числе обо­ ротов; /3—то же при останове мотора. Коэф. а и Д зависят от конструктивных особенностей подъемного мотора. Например фирма General Electric Со. дает следующие их значения: для моторов постоянного тока а = 0,75, /? = 0,5; для асинхронных моторов трехфазного токаа = 0,5, /5=^=0,25. Д л я определения мощности подъем­ ного мотора при проектировании Шахтстрой пользуется коэфициентами, предложенными а к а д . & М . М. Федоровым: а = 1 и p = / . Под­ считанный и выбранный подъемный мотор необходимо проверить на перегрузку в начале нормального подъема и на перегрузку при маневрировании. 2 l z Лит.: Ф е д о р о в ы . M . , Т е о р и я и р а с ч е т г а р м о н и ч . р у д н и ч н о г о п о д ъ е м а , Е к а т е р и н о с л а в , 1914; е г о ж е, Наивыгоднейший режим в некоторых типах рудничных подъемных установок, «Уголь и Железо», Харьков, 1926, 11—12; Ш к л я р с к и й Ф . Н . , Д и н а м и к а р у д ­ ничного подъема с постоянным радиусом навивки на о с н о в е т р а п е ц е и д а л ь н о й д и а г р а м м ы с к о р о с т и , М . , 1924; его ж е , Электрификация рудничного подъема, Л . , 1932; М а к а р о в В . С , Общая теория вертикаль­ н ы х ш а х т н ы х п о д ъ е м н и к о в с п р о с т ы м и к л е т я м и , «ГШ», 1930, 8—9; Е л а н ч и к Г . М . , П о д ъ е м н ы е м а ш и н ы с бицилиндроконич. барабанами, «Инженерный работ-