* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

919 ТЕПЛОВОЗЫ 920 и (17) с (18) можно (22) р а ж е н н а я в т ы с . м /ч), а п о оси о р д и н а т а - с о п р о ­ т и в л е н и е х о л о д и л ь н и к а h (в мм в о д . с т . ) . Ц и ф ­ ры на толстых к р и в ы х обозначают диам. колеса D (в мм), н а т о н к и х — ч и с л о о б / м . Количество теплоты, передаваемое радиато­ ром, пропорционально времени, поверхности 3 с р а в н е н и я у р - и й (15) найти темп-ры стенки: & = т+ 2 _(*_ ). т (23) В холодильнике Т. темп-ра воды понижается с f до t , а темп-ра воздуха повышается с х до т . Поэтому переход тепла выразится x 2 х 2 (24) in ig — т 2 П р и м а л ы х п е р е п а д а х t достаточно точно слу­ жит выражение Q = K F [±h±l?± _ - ^ р - ) . w (25) 100 Фиг. 24. 150 200 L Л7 с о п р и к о с н о в е н и я , р а з н о с т и t° о б о и х т е л , с к о ­ рости воды в радиаторах и скорости воздуха, пропускаемого между трубами радиатора. Если обозначим через t среднюю темп-ру охлажда­ ющей воды, & —темп-ру внутренней поверх­ ности стенки т р у б ы , омываемой водой, а — к о э ф . т е п л о п е р е д а ч и от в о д ы к с т е н к е , Q—ко­ личество теплоты, проходящей в час через с т е н к у , F—поверхность соприкосновения воды со с т е н к о й , то п е р е х о д т е п л а от в о д ы к с т е н к е выразится L г Обозначив часовой расход воды через G , а часовой расход воздуха через G , имеем: Q*=Vi-h)G (26) и Q = c (r -r )G , (27) где с —теплоемкость в о з д у х а ( = 0,24). И з у р а в ­ н е н и й (25), (26) и (27) и м е е м : L w p 2 1 z р ^ + < з - ( т h Ч 8 + т ) = Ц , 1 ~ G W " 2 V 1 ~ c p G L < = Fa^t Э -00Переход теплоты через стенку будет Q-F" d (15) (16) (&,-&,), Складывая последние у р - и я , получим в ы р а ж е ­ н и е , позволяющее определить ^ воды в р у ­ башках цилиндров при различных х наруж­ ного воздуха, х где 8—толщина с т е н к и в м, Я — к о э ф . т е п л о ­ проводности металла, # —темп-pa наружной с т е н к и . П е р е х о д т е п л а от н а р у ж н о й с т е н к и к воздуху Q = Fa (& ~r), (17) где а —коэф, т е п л о п е р е д а ч и от с т е н к и к в о з ­ д у х у , т—средняя темп-pa воздуха. И з ур-ий (15)—(17) п о л у ч а е м в ы р а ж е н и е , о б щ е е д л я в с е ­ го процесса о х л а ж д е н и я , Q = FJc (t — т), & (18) где 1 к = 2 2 2 2 kF ~ ~2G ~ 2c GL W p 1 r P V & (23) где : 1 IF ^ 2G ^ W 2cpGL может служить характеристикой холодильни­ к а . Д л я с р а в н е н и я холодильников между со­ бою с л у ж и т у д . п о в е р х н о с т ь о х л а ж д е н и я и у д . в . , п р и х о д я щ и й с я н а 1 fP д в и г а т е л я , т . е . 9 а, Я а, В радиаторах Т. применяются тонкостенные т р у б ы с м а л о й 6. П о э т о м у с д о с т а т о ч н о й т о ч ­ ностью имеем а а 1 2 = К *= Темп-ру наружного воздуха д л я Европ. части С С С Р м о ж н о п р и н я т ь т = 40°, д л я Т у р к е с т а н а и К а в к а з а т = 50°. С к о р о с т ь в о з д у х а в ж и в о м с е ч е н и и х о л о д и л ь н и к а v = 10 -f-15 м/ск. В п р а ­ вильно рассчитанном холодильнике х х 2 1 и tl + t-2 T 2 + *l ^ Г>~о й a x + a (19) 2 2 " 2~ = ° & П е р е х о д т е п л а от в о д ы к м е т а л л у п о З е н е к е н у з а в и с и т от с к о р о с т и в о д ы v (м/ск), диам. т р у б ы d (в м) и т е м п - р ы в о д ы t x „0,9 (20) do,i К о э ф и ц и е н т т е п л о п е р е д а ч и от м е т а л л а к а т ­ мосферному в о з д у х у по Тома при движении в о з д у х а м е ж д у т р у б а м и 0 d (в м) со с к о р о ­ с т ь ю v (в м/ск) x 2 a = 2 020 (1 + 0,014 t) я , 2 0 6 « =&db& (21) где Ь = 3 > ; , 5 д л я п р я м о у г о л ь н о г о р а с п о л о ж е н и я т р у б и Ь = 43,5 д л я ш а х м а т н о г о р а с п о л о ж е н и я труб. Более точные результаты получаются п р и в в е д е н и и п о п р а в о ч н о г о к о э ф - т а 0,9. И з д л я ч е г о г л у б и н а е г о д . б. ^ 200 мм; f° в о д ы в г о л о в к е д в и г а т е л я ж е л а т е л ь н о д е р ж а т ь ^ 80°. Количество тепла, подлежащего отводу из дви­ г а т е л я , п р и н и м а е т с я 600 Са1/1Р -час,& и з н и х 20% н а охлаждение поршней маслом, а 80% на охлаждение цилиндров и головки двига­ т е л я водой. Д л я о х л а ж д е н и я смазочного масла ш а т у н о в и п о д ш и п н и к о в т р е б у е т с я отвести д о ­ б а в о ч н о 30 Са1ЯР -час и д л я з у б ч а т о й п е р е д а ч и ~ 30 Са1/Н,-час. Т е п л о е м к о с т ь м а с л а с = 0,4. П о ф-ле (27) н а х о д и т с я в е с о в о е к о л и ч е с т в о в о з ­ д у х а , просасываемого вентилятором через ра­ д и а т о р . Д л я п е р е х о д а от в е с а к о б ъ е м у с л у ж и т а а р выражение L = — , где у—уд. в. воздуха при рассматриваемой средней т. Падение давления воздуха д л я создания скорости протекания и