* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

653 ТАНК с т а в л я е т о т 0,7 д о 0,8. О к р у ж н а я о п р е д е л я е т с я п о ф-ле: = м/ок. Z 654 скорость н а т о , ч т о в е н т и л я т о р о т н и м а е т от д в и г а т е ­ л я довольно значительный процент мощности «(10—20), о б у с л о в л е н а б б л ь ш и м и п р е и м у щ е ­ ствами в эксплоатации, простотой ухода и по­ вышенной боевой готовностью системы. Применение воздушного о х л а ж д е н и я не встречает затруднений в двигателях малой мощ­ ности. Совершенно очевидно, что с увеличе­ нием объема цилиндра, а следовательно с по­ вышением мощности на один ц и л и н д р , отвод т е п л а встречает большие з а т р у д н е н и я . Послед­ нее о б с т о я т е л ь с т в о я в л я е т с я т а к ж е п р е п я т ­ ствием к получению относительно высоких степеней с ж а т и я в двигателях с воздушным о х л а ж д е н и е м . Скорость воздуха, омывающего р е б р а ц и л и н д р о в , к о л е б л е т с я от 1,5 до 3 м(ск. Количество воздуха, подаваемого турбовентил я т о р о м , д о л ж н о быть р а с с ч и т а н о т а к , ч т о б ы п р и р а б о т е н а м а л ы х о б о р о т а х н а месте о х л а ­ ждение двигателя было-бы достаточно. Обычно вентиляторы танковых двигателей с воздушным •охлаждением подбираются п р и испытании в л а б о р а т о р и и н а с т э н д е , п р и этом в о в р е м я о п ы ­ т а ведут наблюдение з а изменением мощности д в и г а т е л я . До известного увеличения количе­ с т в а и скорости подаваемого воздуха турбовентилятором мощность двигателя возрастает, а п р и дальнейшем увеличении потока и его •скорости м о щ н о с т ь н а ч и н а е т п а д а т ь . П о с л е д ­ нее обстоятельство установит тот предел произ­ водительности турбовентилятора, выше к-рого и т т и не р а ц и о н а л ь н о в с л е д с т в и е у в е л и ч е н и я р а с х о д а мощности на вентилятор. Количество т е п л а , отводимое от д в и г а т е л я н а о д н у Н*/ч в Cal, определяется по уд. расходу топлива и •его т е п л о п р о и з в о д и т е л ь н о с т и п о ф - л е : Q& = KH q H e П р и д а н н о м р а с х о д е в о з д у х а V M /CK, зада­ в а я с ь п о с т у п а т е л ь н о й с к о р о с т ь ю С„ в п р и е м н о м отверстии, н а х о д я т его д и а м . d По величине окружной скорости U и диаметру ротора вентилятора находят число оборотов, и м е я в в и д у , что обычно 2 В 2 =Ё (2 - 1 , 5 ) d; п = об/м. 2 Е с л и д л я ч е т ы р е х ц и л и н д р о в о г о т а н к о в о г о дви­ г а т е л я м о щ н о с т ь ю N = 1 0 6 Б? 5 = 5 760 см , то количество теплоты, отводимое с поверхно­ сти охлаждения, e Q& = 1000 N = 1^000 • 106 « 106 000 Са1/час; e н а о д и н ц и л и н д р Q& = 26 500 O a l / ч а с . Т е п л о п е ­ р е д а ч а с 1 см Q& 26 500 1,275 C a l / с к . q S-3 600 5 760 .3 600 Коэф. теплопередачи 2 7с = i = 25c^k=°& 0 0 6 C a l /CK- Г н е в ы х о д и т и з п р е д е л о в н о р м ы (0,002—0,007), Объемный расход воздуха д л я охлаждения Секундный расход ^i=HS=2,46 3 600 Определяем размеры = 31,3 м/ск: s 700 - М 100 Са1/Б?/ч, н e м&/ск. вентилятора при С 2 0 г д е к = 0,35—0,25, Н —низшая теплотворная с п о с о б н о с т ь т о п л и в а , q —уд. р а с х о д т о п л и в а . Объемный расход воздуха, необходимого д л я охлаждения цилиндров, V= ,% ,,т м*/ч, су ( Г - t ) & 9 31,6 см и F = ~ = 7S5 см . Д л я турбовентиляторов Н в о д . с т . , / * = 0,8. 350 о б ы ч н о = 350 лык & ^ 59 м/ек. г д е с—теплоемкость воздуха, равная0,24Са1/кг, у—уд. в е с в о з д у х а 1,25 кг/м , V—темп-ра в о з д у х а д о д в и г а т е л я , t"—темп-pa воздуха после двигателя. Необходимая о х л а ж д а ю щ а я поверхность цилиндров Q П р и п = 2 775 о б / м . д и а м . р о т о р а •р а 60^/_ п-п _ 2 60-59 3,11-2 775 0,406 м. „ М t r Мощность, N 1 У поглощаемая турбовентилятором, & см* 2 У , Я _ 2,16 350 ~ 75 -г, ~ 75-0,5 - г д е q—теплоотдача 4 с 1 см 6 поверхности в ск., 2 q = li(t —t ) Cal/сж ск., к—коэф. т е п л о о т д а ч и ( 0 , 0 0 2 0 , 0 0 7 ) . Д л я предварительного расчета турбовентилят о р а можно воспользоваться упрощенными ф о р м у л а м и г и д р а в л и к и . Е с л и Н—напор в мм в о д . с т . , т о п р и у с л о в и и , ч т о cos у г л а в х о д а р а ­ вен нулю, мм ВОД. ст. 9 где у—уд. в . в о з д у х а , U —окружная скорость л о п а т к и п р и в ы х о д е , С —абсолютная скорость выхода потока с лопатки, а —угол схода с ло­ п а т к и (обычно 1 0 - ^ 2 0 ° ) . П р и н и м а я в о в н и м а ­ н и е , что п о с л е д н я я ф-ла н е у ч и т ы в а е т к п д , а т а к ж е получена в условиях идеальной среды, расчет ведут обычно по у п р о щ е н н о м у в ы р а ж е ­ н и ю д л я Н, и м е я в в и д у , - ч т о у 1,2 1 fi-U* м м вод ст = 2 2 2 I 7 C cos а у 2 2 2 д=т-*& тт ? ~Г & -& г д е /л з а в и с и т от ф о р м ы л о п а т о к и о б ы ч н о с о ­ Расчет водяного о х л а ж д е н и я затруднений не вызывает, только в условиях расположения двигателя в Т . необходимо учитывать отсут­ ствие встречного потока воздуха п р и о х л а ж д е ­ нии р а д и а т о р о в , вследствие чего н а к р ы л ь ч а тые в е н т и л я т о р ы з а т р а ч и в а е т с я дополнитель­ н а я мощность, а размеры их получаются боль­ ше против обычных, применяемых д л я авто­ мобильных и тракторных двигателей. Поэтому приходится иногда устанавливать парные ра­ диаторы и, не ограничиваясь двухлопастными вентиляторами, применять четырехлопастные. К р о м е у к а з а н н ы х особенностей, которые необ­ ходимо учитывать при проектировании танко­ вого д в и г а т е л я , необходимо п р и н я т ь меры обес­ печения машинного отделения танка в п о ж а р ­ ном о т н о ш е н и и , о с о б е н н о п р и б е н з и н о в о м д в и ­ г а т е л е : э л е к т р и ч . п р о в о д к а д . б. х о р о ш о и з о ­ лирована во избежание появления искрений, м о г у щ и х п о в л е ч ь з а собою в з р ы в с к о п и в ш и х с я паров бензина в машинном отделении, карбю­ ратор и бензинопроводы не д о л ж н ы давать т е ч и . Особые у с л о в и я ( н е т о л ь к о п о ж а р н а я