* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

109 ФОРСУНКИ ПО не застряла ли игла в своем гнезде при работе. При одинаковой форме насадки выходное от­ верстие выполняется в двух вариантах: в виде узкой кольцевой щели, образованной широким сверлением в насадке (фиг. 19, А) и специаль­ ным штифтом Z на конце иглы, или нескольких сверлений (фиг. 19, D). Штифту придают цилиндрич. или конич. форму (фиг. 19). Диаметры от­ верстий сопла делают, начиная от 0,2 мм, уве­ личивая ступенями на 0,05 мм, и с углом ме­ жду отверстиями 15—140°. Выполнение напра­ вляющей иглы и ее седла в одной и той же дета­ ли обладает тем преимуществом перед обычны­ ми конструкциями, что устраняются дефекты при центровке седла иглы относительно напра­ вляющей втулки. При правильно настроенной Ф. и хорошей ее конструкции впрыскивание топлива не должно происходить при низких давлениях в сопле, обусловливающих плохое распыливание. В частности не должно иметь ме­ ста просачивание топлива к соплу при низком давлении, вызванное медленной посадкой иглы. Осуществление процесса впрыскивания то­ плива в области достаточно больших давлений распыливания (200—300 atm) обеспечивается соблюдением следующих основных условий: 1) малым весом иглы и малым ее подъемом при большом проходном сечении в|седле; 2) доста­ точно большой разностью сечений иглы, под­ верженных воздействию давления топлива при ее открытии и закрытии; 3) правильным выбо­ ром соотношения между величиной скорости плунжера, суммарным сечением отверстий со­ пла и первоначальным натягом пружины. Выяс­ ним влияние этих условий в порядке их пе­ речисления. 1) Игла малого веса обладает и ма­ лой инерцией, а потому будет быстро открывать и закрывать отверстие седла. При быстром от­ крытии иглы уменьшается дросселирование в сечении между конусом иглы и ее седлом. Вред­ ное влияние дросселирования сказывается в понижении давления распыливания. При более быстром закрытии иглы устраняется просачи­ вание топлива, при­ "*/См> водящее, к а к и в от­ крытой Ф., к плохо­ му его распыливанию и сгоранию. Влияние дросселирования то­ плива в седле иглы на давление распы­ ливания обнаружи­ вают замеры давле­ ний топлива Рх и р при его входе в сед­ ло и перед сопловы­ ми отверстиями, про­ веденные в Н И Д И . Максимальные дав­ ления топлива P i и 120^0^220^260 Viзамерялись бурдоновскими манометра­ Числа оборотоб кривошипа ми, снабженными об­ Ф и г . 20 ратными клапанами. Полученные в результате этих опытов кривые (фиг. 20) показывают, что потеря давления в седле Др = Pi — Рг достигает большой величины и что для постоянного числа оборотов (и следо­ вательно постоянной скорости) плунжера с уменьшением максимального подъема иглы х , устанавливаемого ограничителем, давление рас­ пыливания р понижается. Последнее объяс­ няется возрастанием слшмаемости топлива в насосе и трубопроводе при увеличении р и проа 2 1 исходящем отсюда ослаблении его истечения из сопла несмотря на то, что скорость плунжера при постоянном числе оборотов остается посто­ янной. Обычно подъем иглы у закрытой Ф. бы­ вает порядка 0,5—1 мм. 2) В момент посадки иглы давление топлива воздействует на полное сечение иглы, определяемое внутренним диа­ метром втулки, к которой игла пришлифована. Когда игла еще не открыта, давление передает­ ся на кольцевую площадку, представляющую собой разность между полным сечением иглы и наибольшим сечением той части конуса, к-рой 20-10"*ск Время Ф и г . 21. игла опирается на свое седло. В виду этого при одинаковой силе пружины давление топлива, необходимое для преодоления действия пружи­ ны, при подъеме иглы будет больше, чем при ее посадке. Эта разность давлений составляет 30— 100 atm. Если давления для подъема и посадки иглы мало отличаются между собой, то неболь­ ших колебаний топлива в трубопроводе доста­ точно, чтобы вновь было достигнуто давление подъема иглы. В результате игла вновь переме­ стилась бы на нек-рое время, создавая повтор­ ное впрыскивание топлива за счет его расши­ рения в нагнетательном трубопроводе. При ма­ лом натяге форсуночной пружины, напр. ниже 150 atm, давление топлива в момент открытия иглы равно также ок. 150 atm, что недостаточно для его хорошего распыливания. В этом случае повторное впрыскивание очень нежелательно, т. к. оно протекает при низких давлениях рас­ пыливания, подобно просачиванию топлива в открытой Ф. На фиг. 21 А изображает характерную диа­ грамму давления в трубопроводе перед Ф., В—диаграмму подъема иглы в случае повтор­ ного впрыскивания, p —давление натяга пру­ жины, ра—давление для подъема иглы, ртах— максимальное давление впрыскивания, р б — максимальное давление при повторном впрыс­ кивании и р —остаточное давление в трубопро­ воде после посадки иглы, t —промежуток вре­ мени между моментами повышения давления в испытуемых точках в начале и конце трубопро­ вода {перед Ф.). Сечение сопла /=0,00237 см , длина трубопровода 1=1,5 м, его диаметр N П Л v 2