* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

414 Напряженное состояние деталей в местах контакта tl tl Так как плоскости главных кривизн k и k совпадают, угол w = О и cos 2(0 = 1, то геометрические параметры Л и В поверхности контакта тел. определяемые формулами (4), гл. 13 будут А = В = - (k ti + fc ) = - I - = 21 0,020 l/JKAt; 4" <*i* + *м> == - g " [ ~ Т" + j = 0.021 I/JKJK. В рассматриваемом случае можно считать А = В и, следовательно, эллип­ тическая площадка контакта обращается в круговую. Сумма главных кри­ визн соприкасающихся тел в точке первоначального контакта J] k = — Т + ~ ®п 6 2 = 0.040 — 1,653 + 1,695 = 0,082 1/мм. ц t 2 Б в 2 Модуль упругости материалов: для агата E = 10* дан/см = 10 н/мм*, для стали Ег, = 2- 1 0 дан/см — 2- 1 0 н/мм . Коэффициент Пуассона для агата примем таким же, как у стекла, т. е. Vj = 0.32, а для стали v = 0.28. Упругая постоянная соприкасающихся тел 2 2 * ~ 1 , * ~ 2 _ 1 — 0.32* , 1 — 0.28 1,358 8 V v й 4 Наибольшее давление а центре площадки контакта определяют по фор­ муле (29) гл. 13 ~ Я х + Е 2 _ 10» + 2~Л0* ~ "То»" м м /"• Для эллиптической площадки контакта значение коэффициента п из табл 2 гл В р берут 13 в зависимости от величины отношения ~ ~ . В случае крур говой площадки контакта {А = В) коэффициент п = 1. Величину нагрузки Р определяют специальным динамическим расче­ том [35 1 подвижной системы прибора. В рассматриваемом случае Р = 1 0 « . тогда наибольшее давление между подшипником и цапфой будет 3/ з / n figo " Го Ро = 0,3183 V / -— & I = t * = ан/см . 1 0 6 1 0 2 6 0 H MM 2 6 0 0 д г Установление допустимой величины наибольшего давления требует спе­ циальных исследований, в частности, проведения поверочных расчетов опор подвижных систем ряда приборов, при различных режимах работы. ЛИТЕРАТУРА 1. А и д о ж с к и й В. Д. Расчет зубчатых передач. Гл. 5. Расчет зубьев на контактную прочность. М., Машгнз, 1955. 2. А че р к а н Н. С. Расчет металлорежущих станков. Гл. 4 . § 25. Рас­ чет направляющих. М., Машгиз. 1952. 3. Б е з у х о в Н. И. Теория упругости и пластичности. Гл. 5. Класси­ ческие задачи теории упругости. М., Гостехиадат, 1953. 4. Б е й з е л ь м а и Р. Д., С п и ц и и Н. А., Ц ы п к и и Б. В. Под­ шипники качения. М., Машгиз, 1945. 5. Б е л я е в Н. М. Местные напряжения при сжатии упругих тел. Сб. «Инженерные сооружения и строительная механика», Л. 1924. 6. Б е л я е в Н. М. К вопросу о местных напряжениях в связи с сопро­ тивлением рельс смятию. Сборник Ленинградского института инженеров пу­ тей сообщения. Вып. 99, 1929. 7. Б е л я е в I I , М. Вычисление наибольших расчетных напряжений при сжатии соприкасающихся тел. Сборник Ленинградского института инже­ неров путей сообщения. Вып. 102, 1929. 8. Г а л и и Л. А. Контактные задачи теории упругости. М., Гостехиздат, 1953. 9. Г л а г о л е в Н. И. Сопротивление перекатыванию твердых тел. Прикладная математика и механика. Т. 9. Вып. 4, 1945. 10. Г р у б и и А. Н. Контактная задача для зубчатых и червячных зацеплений в простейших предположениях. Ленинградское отделение научного инженерно-технического общества машиностроителей. Кн. 6. Теория и расчет зубчатых колес. М., Машгнз, 1948.