* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ в. Проектирование фундаментов на основаниях, используемых по методу III 255 c 20 т\ сечение столба фундамента 4 0 X 4 0 см; грунты — с у г л и н к и , х а р а к т е р и з у ю щ и е с я : YM ~ *>2 т/м ; W = = 32%; W = 20%; у = 1 , 2 ( 1 + 0 , 3 2 ) = 1,59 т/м . а) Определяем расчетную глубину деятельного слоя по формулам (16.12) и (16.13); или п о карте и г р а ф и к у на рис. 16.9: Д = 2,1 -м; kW = 0,95 (при W = 20%); h = 0,95-2,1 = 2,0 м ~ h, т а к к а к m = l . б) Н а з н а ч а е м глубину з а л о ж е н и я фундамента Лф. П р и н и м а е м А = 1,0 м; П = 1 , 0 + 2 , 0 = 3 , 0 м. в) Определяем нормативное давление на грунт п р и Л = 1,0 м. По карте (рис. 16.1) / = —4°С. П р и YM I » m / л и f = 32% находим Х и С (рис. 16.3) и затем п о формуле (16.5) я = 0,003 м /ч. 3 3 p 0 к p H t м ф м 0 = 2 3 м 2 м а) З а д а в а я с ь глубиной з а б и в к и h = 3,5 м, найдем несущую способность сваи п р и h = 3,5—2,0 = 1 , 5 м. h 1 5 При ~ = —— ' . = 0,52 по г р а ф и к у (рис. 53 У а ~ 53 У 0,003 16.12) находим: а = 0,26; а = 0,4. Расчетные т е м п е р а т у р ы : / = 0 , 2 6 ( — 3 ) ^ — 0 , 8 ; t — = 0 , 5 2 ( — 3 ) ^ — 1 , 5 ° С. П р и /г <с 2 м т а б л . 16.4 п о л ь з о в а т ь с я н е л ь з я ; по т а б л . 16.1 и 16.2 M ы с э M&KC м = 2 5 ml ж ; Расчетная нагрузка [формула 2 т/м . (16.20)] 2 м Q = 0,7 (8 • 0,94 - 1,5 + 25 - 0,07) = 9,1 т. Следовательно, из условия прочности основания глубина забивки 3,5 м достаточна. б) Определим h и з у с л о в и я на в ы п у ч и в а н и е по формуле (16.17) п р и Д / = 0,0017 - 3^=0,005°С/сж: M По г р а ф и к у ( р и с . 16.12) п р и k = 1 и t 53 / в _ 1.0 53 ] / " 0,003 '„акс= 1 , 0 - 0 , 3 ( - 4 ) = - 1 , 2 ° С . По т а б л . 16.1 jR = 3,5 хгг/сж « а 35 т/м . H 2 2 м «а 0,35 находим а = 0,3; по формуле (16.14) [9 У i50-94.1,3-4000).^+l] ( 2 Достаточна п л о щ а д ь подошвы 135X135 см. г) П р о в е р я е м на в ы п у ч и в а н и е . Н а х о д и м периметр сечения и = 4-40=160 см. По т а б л . 16.3 X = 100 кг/см. я 73 - 0,005 = 2,00 + 2,40 = 4,40 м. :240 см. Сила в ы п у ч и в а н и я хи ^ = 100-160-1,3^20,8 т, т. е. значительно меньше G = 55—20=35 т и потому в расчете п о формуле (16.17) нет необходимости. Е с л и в проекте предусмотреть з а с ы п к у п а з у х п о высоте башмака т а л ы м грунтом и его п р о м о р а ж и в а н и е , то размеры подошвы можно уменьшить за счет р е а к т и в н ы х к а с а т е л ь н ы х сил с м е р з а н и я . З а д а е м с я высотой башмака /г = 35 см и определяем б a В рассмотренном примере г л у б и н а з а б и в к и сваи оп­ р е д е л и л а с ь ее работой на в ы п у ч и в а н и е . Пример 3. Определить несущую способность железо­ бетонной сваи диаметром 30 см, п о г р у ж а е м о й в пробу­ ренную с к в а ж и н у на глубину 7,0 м от поверхности при с л е д у ю щ и х д а н н ы х : h = 1,6 м; t = —5° С; h = 7,0— 1,6=5,4 м. Грунты — супеси без видимых л е д я н ы х включений; а = 0,0025 м /ч. П о г р а ф и к у (рис. 16.12) п р и CT M 2 м 5,4 53 У а с т м а к с и м а л ь н у ю т е м п е р а т у р у на глубине А Q O м ^=1,0 — = 0,28 = 1,28 ЬЪУ 0,0025 3 0,82 0,35 „ h +— = 0,82 м п р и -—•—— 53 У 0,003 2 53 У а и а = 0,27 (рис. 16.12) ^макс = ' 0,27 (— 4) = — 1,1° С. н 1 находим: а = 0,5; а = 0,72; t = 0,5 (—5) = — 2 , 5 ° С; ' « а к с ^ 0,72 ( - 5 ) = - 3 , 6 ° С. П о т а б л . 16.2 = 17,5 т/м . П о табл. 16.4 *200 т/м . 2 2 П р и этой температуре п о т а б л . Д 6 . 2 0,5 • ОД = 1,05 кг/см я=: 2— 1 2 10,5 т/м . По формуле (16.20) Q = 0,7 (17,5-0,94-5,4 + 200-0,07) = 0,7 (89 + 14) = 72 т. П р о в е р к а несущей способности сваи по ее прочности производится к а к у к а з а н о в г л . 11. § 6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НА ОСНОВАНИЯХ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПО МЕТОДУ III П р и п р о е к т и р о в а н и и фундаментов по методу I I I следует учесть, что протаивание основания происходит неравномерно не только в с в я з и с неоднородностью грун­ т о в , но и под в л и я н и е м т е м п е р а т у р н ы х условий на по­ верхности. В с в я з и с этим предусматриваются меры п о р е г у л и р о в а н и ю глубины и формы чаши п р о т а и в а н и я . Д л я п р е д у п р е ж д е н и я местного ускоренного разви­ т и я п р о т а и в а н и я под т е п л о в ы д е л я ю щ и м оборудованием у с т р а и в а ю т с я вентилируемые ш а н ц ы ; п о возможности избегают блокировки помещений с разными тепловыми р е ж и м а м и ; принимают меры по п р е д у п р е ж д е н и ю всякой возможности п р о н и к н о в е н и я производственных в о д в 2 Задаемся р а з м е р а м и подошвы 1,2X1,2 м. П о формуле (16.15) п р и km = 0,7 и п = 1,1 Q = 1,2 • 1,2 (35 — 2 - 3,0) + ° ^ - 10,5 - 0,35 • 4 - 1,20 = = 41,8 + 11,2 = 53 т, что п р е в ы ш а е т фактическую нормативную н а г р у з к у менее чем на 5%, и п р и н я т ы е размеры подошвы могут быть сохранены. В этом случае расход бетона на фундамент с о к р а т и л с я на 12%. Пример 2. О п р е д е л и т ь г л у б и н у з а б и в к и ж е л е з о б е ­ тонной сваи в вечномерзлый грунт, погружаемой с пред­ в а р и т е л ь н ы м оттаиванием. Исходные д а н н ы е : диаметр сваи 30 см, и = 94 см, F = 710 см , п о л н а я расчетная н а г р у з к а Q = 8,5 т, н о р м а т и в н а я п о с т о я н н а я G = 4 т; грунты — твердо­ мерзлые супеси с видимыми прослойками л ь д а . Теми ж е способами, что в примере 1, определены h = 2,0 м; t = —3°С; X = 150 кг/см; а = 0,003 м /ч. 2 9 я 2 CT м a