* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

228 Глава четырнадцатая. Проектирование фундаментов на неравномерно сжимаемых и насыпных грунтах Е с л и расчетные значения осадки и их неравномер­ ность больше п р е д е л ь н ы х , установленных нормами, то получим расчетную э п ю р у , и з о б р а ж е н н у ю на рис. 14.4, е. В этом с л у ч а е величину интенсивности неуравновешен- \Авии t L Амин * jf Я макс L f с с Р и с . 14.2. Формы деформаций с о о р у ж е н и й а — крен; б — прогиб; в — перегиб (выгиб); г — перекос Р и с . 14.4. Эпюры р е а к т и в н ы х давлений при неравномерной п о д а т л и в о с т и г р у н т о в о с н о в а н и я ного д а в л е н и я р и сечение арматуры Г формулам; aL ( 7 а + 16) ' " ( 7 а + 16) 2 2 а определяют по в зависимости от ожидаемой формы деформации здания и л и с о о р у ж е н и я и х а р а к т е р а несущих конструкций н а з н а ч а ю т с я м е р о п р и я т и я по уменьшению чувствительности последних к в е р о я т н ы м неравномерностям осадок (табл. Ц . 2 ) . П р и устройстве осадочного шва необходимо обеспечить сво­ бодную о с а д к у отдельных частей сооружений с учетом возмож­ ного р а з в и т и я их к р е н а . Поэто­ му осадочный шов д о л ж е н иметь • з а з о р , размер которого зависит от высоты с о о р у ж е н и я и в о з ­ Р и с . 14.3. Осадочный можного р а з в и т и я к р е н а его ча­ шов стей. Д л я 4 — 7 - э т а ж н ы х зданий рекомендуется у с т р а и в а т ь оса­ дочный шов согласно рис. 14.3. С ц е л ь ю исключения в о з м о ж н о с т и з а п о л н е н и я шва раствором целесообразно п р о т а с к и в а т ь вверх специальный ш а б л о н . Rmm a a (14.3) K а — отношение длины расчетного участка стены L (обычно р а в н о г о д л и н е стены между осадочными швами) к ее рабочей высоте Н; Ь — т о л щ и н а стены с учетом ее о с л а б л е н и я проемами; R — расчетное сопротивление а р м а т у р ы ; Е — модуль длительной деформативности к л а д к и стены и фундамента; /макс— м а к с и м а л ь н ы й п р о г и б , на который про­ исходит в ы р а в н и в а н и е неравномерности о с а д к и , вследствие сопротивляемости сте­ ны с фундаментом изгибу; и т — коэффициенты условий работы а р м а т у р ы и кладки; 1,2 — коэффициент п е р е г р у з к и . & к к § 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОЯСОВ АРМИРОВАНИЯ 1 О б щ е п р и н я т о сечение а р м а т у р ы поясов и размеще­ ние их в к л а д к е фундаментов и стен назначать по кон­ с т р у к т и в н ы м с о о б р а ж е н и я м от 2 до 15 см , чаще — от 5 д о 10 см . В р я д е случаев необходимо сделать хотя бы прикидочный расчет а р м и р о в а н и я стен и в ы я в л е н и я фак­ т о р о в , в л и я ю щ и х на возникновение дополнительных усилий в к л а д к е . Т а к о й наиболее простой метод расчета предложен Б . И . Д а л м а т о в ы м 12,5]. Позднее более детальный расчет был р а з р а б о т а н П . П . Шагиным [ 8 ] . По методу Д а л м а т о в а •принимается, что в р е з у л ь т а т е неодинаковой сжимаемости грунтов основания эпюра контактного д а в л е н и я вдоль фундамента равномерно з а г р у ж е н н о й стены имеет один из в и д о в , и з о б р а ж е н н ы х на рис. 14.4. С л у ч а й а соответ­ ствует меньшей податливости грунтов под средней частью стены (перегиб), случай б — под к р а й н и м и частями ^прогиб). Д л я с л у ч а я а после исключения уравновешен­ н ы х частей распределенных по подошве н а п р я ж е н и й 2 2 + <р,' Ф(о), (14.5) /мг где 7*у пр : = <1-я) — расчетный модуль упругости к л а д к и стены и фундамента; — х а р а к т е р и с т и к а ползучести; AS — о т н о с и т е л ь н а я неравномерность податли­ вости о с н о в а н и я , о п р е д е л я е м а я к а к отноше­ ние разности между максимальной и мини­ мальной осадками к половине длины рассчи­ тываемого участка стены, AS = ^мякс " ^мин 0,5/. нарастающих и твердения п — д о л я неравномерности осадок, в период возведения зданий раствора;