* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

162 Глава десятая. Устройство искусственных оснований t — время к о н с о л и д а ц и и в сек; Yo — объемный вес грунта в г/см ; а — коэффициент у п л о т н е н и я (сжимаемости) в см /кг; d — диаметр зоны в л и я н и я дрены в см; Н — т о л щ и н а к о н с о л и д и р у е м о г о с л о я в см. К а ж д а я к р и в а я , п р и в е д е н н а я на р и с . 10.18, соответd ствует определенному значению в е л и ч и н ы п — • , где 4 д — диаметр сечения самой д р е н ы . П р и изготовлении дрен с помощью инвентарной сваи в о к р у г дрены п о я в л я е т с я зона и з уплотненного и 3 2 e e р П о данным л а б о р а т о р н ы х глины обладают следующими = 1 3 . 1 0 - s см /г; е = 1,5; k = 500- 10-8 см/сек; Д е — Р е ш е н и е . Определяем ную о с а д к у . 2 0 h 0 исследований ленточные характеристиками: а = ^=100-10-8 м/сек; 0,125. полную стабилизирован­ С 1+ 8 0 1 + 1,5 П р и ф и л ь т р а ц и и воды т о л ь к о через в е р х н ю ю поверх­ ность грунта д л я к о н с о л и д а ц и и потребовалось бы время (в м е с я ц а х ) , равное T y aH* v 0 v 3 ^ К (1 + Ч) 1-13 • 10-* • 1200 * T ~~ 100 • 10~ (1 + 1,5) (60 • 60 • 24 • 30) v 8 v ' Определим T v v д л я д в у х месяцев 7, = 2 § ~~ 2 9 ' = 0,069. Н а р и с . 10.18 этому значению соответствует степень консолидации v = 29%, или v = 0,29. О с а д к а через д в а месяца будет z z S = 0,29 • 0,6 = 0,174 м = 17,4 см. t 9М 0,01 0,10 и о,но п w Фактор бремени Т и Т П р и р а с с т а н о в к е песчаных дрен время (в м е с я ц а х ) , требуемое д л я к о н с о л и д а ц и и , п р и г о р и з о н т а л ь н о м дви­ ж е н и и воды из о с н о в а н и я в в е р т и к а л ь н у ю песчаную дрену р а в н о ThV*ad-? ~k h Р и с . 10.18. Г р а ф и к д л я расчета в е р т и к а л ь н ы х песчаных дрен / — вертикальное движение воды в песчаную подушку; 2 — ра­ диальное движение воды в вертикальную песчаную подушку (1 + е ) 0 Ы З • 10~ • 1200 - T 500 • 10-* (1 + 1,5) (60 . 60-24 • 30) h e 5 2 = 5,8. перемятого г р у н т а , о к а з ы в а ю щ а я добавочное сопротив­ л е н и е д в и ж е н и ю вытесняемой паровой воды к дрене. В последующем п р о и с х о д и т некоторое з а и л е н и е самой дрены за счет перемещенных водой глинистых частиц. В с и л у этих п р и ч и н расчетный с р о к к о н с о л и д а ц и и с по­ мощью в е р т и к а л ь н ы х песчаных дрен следует увеличи­ в а т ь на 10—15%. П р и глубине з а л е г а н и я слабых водонасыщенных грун­ тов менее 12 м в е р т и к а л ь н ы е дрены следует у с т р а и в а т ь на весь слой слабых г р у н т о в . П р и т о л щ и н е с л о я с л а б ы х в о д о н а с ы щ е н н ы х грунтов более 12 м глубина в е р т и к а л ь ­ ных д р е н н а з н а ч а е т с я в зависимости от ш и р и н ы возво­ димого с о о р у ж е н и я , н а г р у з к и , свойств с л а б ы х грунтов и в е л и ч и н ы ожидаемой осадки. П р и ш и р и н е с о о р у ж е н и я до 10 м г л у б и н у дрен можно п р и н я т ь р а в н о й величине сжимаемой т о л щ и г р у н т а в о с н о в а н и и . П о в е р х песчаных дрен д л я отвода д р е н и р у ю щ е й воды у с т р а и в а е т с я п е с ч а н а я п о д у ш к а , т о л щ и н а которой при­ нимается равной t — S + (0,3-т-0,5 м), где S — расчет­ ная осадка. И с п о л ь з о в а н и е к р и в ы х , п р и в е д е н н ы х на р и с . 10.18, и л л ю с т р и р у е т с я с л е д у ю щ и м примером. Пример 3. О ч е н ь ш и р о к а я насыпь п р и д а в л е н и и 1 кг/см на основание возводится на 12-метровой толще в о д о н а с ы щ е н н ы х ленточных г л и н . Глины подстилаются в о д о н е п р о н и ц а е м ы м основанием. Т р е б у е т с я о п р е д е л и т ь : 1) о с а д к у насыпи и степень к о н с о л и д а ц и и через 2 месяца; 2) о с а д к у насыпи и степень к о н с о л и д а ц и и через 2 месяца п р и п р и м е н е н и и в е р т и к а л ь н ы х п е с ч а н ы х дрен диаметром 30 см и р а с с т а в л е н н ы х через 12 м. n 2 d _ 1200 d ~ з д ' О п р е д е л я е м степень консолидации с л о я глины через два месяца t_h - 0,345. 5,8" Высчитываем 4 0 a p П о значению T ~ 0,345 и п — 40 находим степень консолидации v = 6 2 % . Уменьшаем v на 10% (см. выше); тогда v = 5 6 % . По з н а ч е н и я м T = 0,069 о п р е д е л я е м степень кон­ солидации v = 29%. О б щ у ю степень к о н с о л и д а ц и и находим из у р а в н е н и я h r r r v r \ — v = (\—v ) (1 — v ) = (1—0,56) (1—0,29). r z О б щ а я степень к о н с о л и д а ц и и будет v — 0,69, или v = 69%. О с а д к а через д в а месяца составит S = 0,6 • 0,69 = 0,414 м = 41,4 см. t Б. ПЕСЧАНЫЕ СВАИ а ) Особенности метода Е с л и песчаные д р е н ы , изготовленные с помощью з а б и в н ы х с е р д е ч н и к о в , т . е. с уплотненной зоной, р а з ­ мещены настолько часто, что уплотненные зоны с о п р и ­ к а с а ю т с я м е ж д у собой, дрены н а з ы в а ю т с я песчаными с в а я м и . Последние по у с л о в и я м работы существенно о т л и ч а ю т с я от набивных бетонных и л и д р у г и х ж е с т к и х с в а й . П е с ч а н а я с в а я воспринимает н а г р у з к у совместно с о к р у ж а ю щ и м его уплотненным грунтом. Деформация сваи и с м е ж н о г о уплотненного грунта будет о д и н а к о в а .