* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

160 Глава десятая. Устройство искусственных оснований 1,5—2,5 м. П о н и з у (на г л у б и н е 7—8 м) вследствие нерав­ номерно убывающего расхода в о з д у х а и продуктов сго­ р а н и я по г л у б и н е диаметр массива получается равным 0,3—0,4 диаметра н а в е р х у . Т а к и м образом, в р е з у л ь т а т е термической обработки грунта рассмотренным в ы ш е спо­ собом о б р а з у е т с я к а к бы к о н и ч е с к а я с в а я из кирпичеподобного непросадочного м а т е р и а л а прочностью о к о л о 100 кг!'см . В о к р у г сваи вследствие постепенного п о н и ж е ­ ния т е м п е р а т у р ы по мере у д а л е н и я от с к в а ж и н ы обра­ зуется оболочка просадочного г р у н т а в п р е д е л а х зоны р а с п р е д е л е н и я т е м п е р а т у р ы н и ж е 300° С. П р и м е р н а я зависимость м е ж д у необходимым объе­ мом в о з д у х а (в м /кг) на 1 кг с о л я р о в о г о масла или ди­ зельного т о п л и в а и т е м п е р а т у р о й о б ж и г а приведена н и ж е : 2 3 в л я е т с я п р и глубинном уплотнении грунтовыми сваями (см. § 3). Пример 2. О п р е д е л и т ь количество горючего д л я термического у к р е п л е н и я т о л щ и просадочного лёссового грунта, подстилаемого на глубине 12 м среднезернистым песком, и п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь о б ж и г а . Объемный вес лёс­ совидного с у г л и н к а Y o 1»8 т/м ; влажность W = - 12,5%. Р е ш е н и е . П р и н и м а е м с к в а ж и н ы д л я обжига на всю т о л щ у лёссовидного грунта п*= 12 м п р и диаметре у к р е п л е н н о й зоны 2 м. Объем у к р е п л я е м о г о массива rtD . 3,14- 2 __ , v = —г— • h = - — 12 = 37,6 ж . 4 4 ' = 3 2 2 J 1 0 й 3 Температура обжига в ° С Объем в о з д у х а в м /кг 3 ..... 2300 1670 1300 1050 896 785 11,2 16,8 22,4 28,0 38,6 39,2 Вес 1 м 3 грунтового скелета 1,8 • = 1,6 т. 1+0,01-12,5 0 Yo _ Pi = 1 + 0,01V7 Вес воды в п о р а х р 2 Повышение расхода горючего или п о н и ж е н и е рас­ хода подаваемого воздуха на 1 кг горючего приводит к повышению т е м п е р а т у р ы термической обработки и о п л а в л е н и ю с к в а ж и н ы . П о с л е д н я я в этом случае непри­ годна, т а к к а к в ней исключается возможность прони­ к а н и я в о з д у х а в грунт. Взамен о п л а в л е н н о й п р о б у р и ­ вается новая с к в а ж и н а . " П у н к т ы устройства термически обработанных ство­ лов грунта размещаются в зависимости от размеров фун­ даментов и величины передаваемого д а в л е н и я на подсти­ л а ю щ и й г р у н т . Д л я фундаментов, передающих на под­ стилающий грунт значительное д а в л е н и е , расстояние м е ж д у р а с п о л о ж е н н ы м и в шахматном п о р я д к е центрами столбов з а к р е п л е н н о г о грунта принимается из расчета соприкосновения зон с распространением температуры свыше 300° С. Д л я менее н а г р у ж е н н ы х фундаментов столбы р а с п о л а г а ю т с я р я д о м и л и в ш а х м а т н о м п о р я д к е , исходя из расчетного сопротивления основания подсти­ л а ю щ е г о слоя и л и из величины осадки всего з а к р е п л е н ­ ного массива с возведенным на нем сооружением, за счет деформации грунта в п р е д е л а х сжимаемой толщи ниже з а к р е п л е н н о г о массива. Расчет осадки производится по а н а л о г и и с расчетом осадки с в а й н ы х фундаментов. Термическая обработка о с у щ е с т в л я е т с я до подсти­ л а ю щ е г о слоя непросадочного г р у н т а . Устройство вися­ чих столбов термически обработанного грунта нецеле­ сообразно, т а к к а к не обеспечивает фундаменты от про­ с а д к и п р и с л у ч а й н о м замачивании г р у н т а в основании. П р и термической обработке грунта вследствие по­ в ы ш е н и я пористости о б о ж ж е н н о г о грунта и е г о фильт­ рационной способности в о з н и к а ю т б л а г о п р и я т н ы е усло­ в и я п р о с а ч и в а н и я воды н и ж е з а к р е п л е н н о г о массива. Поэтому в с л у ч а я х , когда т о л щ и н а слоя просадочного грунта больше технически возможной глубины термиче­ ской обработки, этот способ з а к р е п л е н и я становится не­ приемлемым. Качество термической обработки контролируется в первую очередь по ж у р н а л а м производства работ, в основном по данным о расходе горючего и в о з д у х а , а т а к ж е о продолжительности термической обработки каг ждой с к в а ж и н ы . Кроме того, п р о в е р я е т с я отсутствие о п л а в л е н и я внутренней поверхности с к в а ж и н ы . В от­ д е л ь н ы х местах производится о т р ы в к а закрепленного грунта или п р о х о д к а к о н т р о л ь н ы х с к в а ж и н д л я уста­ новления размеров зон з а к р е п л е н н о г о г р у н т а . В ответ­ ственных с л у ч а я х следует испытать з а к р е п л е н н ы й грунт пробными н а г р у з к а м и с размером опытных фундаментов 1,41X1,41 или 2 X 2 м с последующим замачиванием п р и расчетном д а в л е н и и на грунт через к о т л о в а н - и колодцы в течение 1,5 месяцев аналогично тому, к а к это осущест­ 12,5 -1,8 Wy = = 0,2 т. 100 + W 100 + 12,5 " Средняя т е м п е р а т у р а о б ж и г а 700° С, а н а ч а л ь н а я — 0°. Теплотворная способность солярового масла Q = = 10 000 ккал/кг. Теплоемкость грунтового скелета с = 0,2 ккал. Теплоемкость воды с = 1,0 ккал. С к р ы т а я теплота • п а р о о б р а з о в а н и я с = 540 ккал. Р а с х о д тепла д л я нагрева 1 м на 700 °С c г 2 п 3 St = p c l 1 {t% — t\) = 1600.0,2 • 700 = 224 000 ккал. 3 Р а с х о д тепла д л я нагрева воды, с о д е р ж а щ е й с я в 1 л* грунта, до и с п а р е н и я S,=j» [