* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

146 Глава девятая. Проектирование и расчет фундаментов под машины ция [ 6 ] . Во всех о с т а л ь н ы х с л у ч а я х фундаменты под высокочастотные машины рассчитывать на к о л е б а н и я не обязательно. б) Расчет прочности р а м н ы х ф у н д а м е н т о в Расчет прочности элементов к о н с т р у к ц и и р а м н ы х фундаментов производится на действие следующих на­ грузок: 1) п о с т о я н н ы х , в число которых в х о д я т вес машины ( в к л ю ч а я вес д в и ж у щ и х с я частей), вспомогательного о б о р у д о в а н и я и собственный вес частей фундамента; 2) в р е м е н н ы х , з а м е н я ю щ и х динамическое действие д в и ж у щ и х с я частей м а ш и н ы , а т а к ж е соответствующих т я г е в а к у у м а в конденсаторе (для турбоагрегатов) и у с и л и я м , в о з н и к а ю щ и м п р и коротком з а м ы к а н и и . Кроме того, консольные элементы верхней части фундаментов п р о в е р я ю т с я на действие м о н т а ж н ы х наг.рузок. В р е м е н н а я в е р т и к а л ь н а я н а г р у з к а Р (в т ) , соответ­ с т в у ю щ а я т я г е в а к у у м а в конденсаторе, и момент М (в тм) короткого з а м ы к а н и я д о л ж н ы быть у к а з а н ы в задании на п р о е к т и р о в а н и е ; п р и отсутствии сведений об этих н а г р у з к а х величины их можно о п р е д е л я т ь по формулам: Р = 10 kF; (9.75) M = 4W, (9.76) в к в k Технические условия С Н 1Б—58 задают временные р а с ­ четные н а г р у з к и независимо от результатов расчета на колебания в виде где Q Yi и вес в р а щ а ю щ и х с я частей, п р и х о д я щ и х с я на д а н н ы й элемент фундамента; Y2 — безразмерные коэффициенты, принимаемые со­ ответственно д л я в е р т и к а л ь н о й Р$ и гори­ зонтальной Р$ н а г р у з о к в зависимости о т числа оборотов м а ш и н у по т а б л . 9.12. B Т а б л и ц а 9.12 З н а ч е н и я к о э ф ф и ц и е н т о в Yi Число оборотов машины в 1 мин Д л я верти­ кальных нагрузок 12 8 4 и YS Д л я гори­ зонтальных нагрузок 2 2 2 1500 и более Менее 1500, д о 500 500 и менее где F — п л о щ а д ь поперечного сечения соединительной „ горловины конденсатора с турбиной в м \ k= 1,1 — коэффициент п е р е г р у з к и ; W — мощность генераторов в тыс. кет. В з а д а н и и д о л ж н а быть т а к ж е д а н а схема располо­ ж е н и я и координаты точек п р и л о ж е н и я указанных нагрузок. Временные н а г р у з к и , з а м е н я ю щ и е динамическое действие д в и ж у щ и х с я частей м а ш и н ы , принимаются сосредоточенными и п р и к л а д ы в а ю т с я к осям ригелей поперечных р а м в местах р а с п о л о ж е н и я п о д ш и п н и к о в . В общем с л у ч а е величина расчетной временной (динамической) н а г р у з к и P о п р е д е л я е т с я по формуле: г di Pdi = K^Pl (9.77) где &х — коэффициент п е р е г р у з к и , принимаемый д л я р а с с м а т р и в а е м ы х машин равным 4; ц — коэффициент динамичности; Р " — в е л и ч и н а неуравновешенной силы инерции, п р и х о д я щ а я с я на данный п о д ш и п н и к и соот­ в е т с т в у ю щ а я нормальному э к с п л у а т а ц и о н н о м у ' р е ж и м у работы м а ш и н ы . Расчетные пределы прочности а р м а т у р ы принимаются по п п . 3.7 и 3.8 С Н и П П - В . 1-62 с учетом требований расчета на в ы н о с л и в о с т ь . Т а к ж е к а к и в р а с ч е т а х в с е х д р у г и х фундаментов под машины периодического дей­ с т в и я , п р и определении д а в л е н и я на грунт от рамных фундаментов п о д машины всех видов временные н а г р у з к и , заменяющие динамическое действие м а ш и н ы , в расчет не вводятся. Р а с ч е т н а я н а г р у з к а д л я консолей верхней части фундаментов принимается равной 2 т\м . Прочность фун­ даментной плиты или лент п р о в е р я е т с я на действие постоянных н а г р у з о к от веса верхнего строения и ма­ ш и н ы , рассматриваемых к а к сосредоточенные в местах з а щ е м л е н и я стоек р а м и соответствующих реакций осно­ вания. П о с к о л ь к у расчет на к о л е б а н и я р а м н ы х фундаментов под т у р б о а г р е г а т ы и мотор генераторы производится не всегда, а в расчетах фундаментов под моторгенераторы рассматриваются только горизонтальные колебания, г Ё расчетах фундаментов под машины с в р а щ а ю щ и м и с я частями д р у г и х видов (например, центрифуг и т я г о дутьевых агрегатов) определение расчетных н а г р у з о к по формуле (9.77) с использованием коэффициентов дина­ мичности, п о л у ч е н н ы х по расчету фундамента на гори­ зонтальные к о л е б а н и я , я в л я е т с я о б я з а т е л ь н ы м . Внутренние у с и л и я в р и г е л я х и стойках р а м в е р х ­ него строения фундаментов под машины с в р а щ а ю ­ щимися роторами о п р е д е л я ю т с я д л я - д в у х случаев сов­ местного действия п о с т о я н н ы х и временных н а г р у з о к (основные сочетания н а г р у з о к ) : постоянные н а г р у з к и плюс т я г а в а к у у м а в конден­ саторе (для т у р б о а г р е г а т о в ) плюс временные д и н а м и ­ ческие, н а п р а в л е н н ы е в е р т и к а л ь н о в н и з ; постоянные н а г р у з к и плюс т я г а в а к у у м а в конден­ саторе (для т у р б о а г р е г а т о в ) плюс временные динамиче­ ские, направленные г о р и з о н т а л ь н о . Одновременное действие временных д и н а м и ч е с к и х н а г р у з о к в д в у х н а п р а в л е н и я х , естественно, и с к л ю ч а е т с я . П р и п р о е к т и р о в а н и и фундаментов под т у р б о - и моторге­ нераторы к о н с т р у к ц и я в е р х н е г о строения п р о в е р я е т с я дополнительно на особое сочетание н а г р у з о к , состоящее из комбинации н а г р у з о к одного из основных сочетаний (по п . «а» или «б») п л ю с момент п а р ы короткого замы­ кания. 1 в) Выбор о с н о в н ы х размеров и конструирование р а м н ы х фундаментов П р и п р о е к т и р о в а н и и фундаментов высокочастотных м а ш и н , имеющих числа оборотов более 1000 об/мин, необходимо стремиться к м а к с и м а л ь н о м у (возможному п р и з а д а н н ы х г а б а р и т а х ) увеличению массы в е р х н е й рамы к а к за счет увеличения размеров о б р а з у ю щ и х ее б а л о к и ригелей, т а к и путем у ш и р е н и я (в допустимых пределах) к о н с о л ь н ы х выступов. Р и г е л я м поперечных рам, несущим п о д ш и п н и к и м а ш и н , необходимо п р и д а в а т ь . к а к м о ж н о большую ж е с т к о с т ь п р и изгибе в в е р т и к а л ь н о й плоскости. Стойки р а м не д о л ж н ы иметь з н а ч и т е л ь н ы х поперечных р а з м е р о в , п р е в о с х о д я щ и х требуемые п о расчету прочности. Заводы-изготовители задают р а з м е р ы стоек исходя в основном из требований р а з м е щ е н и я м а ш и н ы , вспомогательного оборудования и к о м м у н и к а -