* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

130 д л я грунта 1-го слоя а1 н 0 ( 9 4 Глава восьмая. Определение давления грунта и расчет подпорных стенок = 0,27 • 1,00 = 0,27 = 0,33 • 1,00 = 0,33 2 т/м , т/м . 2 2 д л я грунта 2-го с л о я я , 0 9 4 Эпюра а к т и в н о г о д а в л е н и я грунта от действия в р е ­ менной н а г р у з к и р — 1,0 т/м построена на р и с . 8.20, а с п р а в а от а н к е р н о й с в а и АС. Абсциссы этой эпюры по высоте с в а и п о л у ч е н ы по и н т е р п о л я ц и и в т а б л . 8.9. Т а б л и ц а 8.9 2 м е ж д у этими элементами и грунтом. М о ж н о , о д н а к о , в е с т и ^ Б с ^ е т , ' ^ у ч т ъ т в а я " тталичтге - т р е н и я , но п р и этом необходимо соблюсти у с л о в и я , у к а з а н н ы е в конце п. «в» настоящего п а р а г р а ф а (по отношению к учету т р е н и я при расчете т о н к и х свободно с т о я щ и х стенок). А н к е р н ы е опоры в виде с в а й н ы х к о з е л . В н е ш н я я сила, п р и л о ж е н н а я к в е р х н е м у у з л у К козел, в ы з ы в а е т в с в а я х KD и KZ продольные у с и л и я Таблица абсцисс эпюры давления грунта о т д е й с т в и я в р е м е н н о й н а г р у з к и / р = 1 т/м Отметка а У Щ = 0 0,50 1,00 1,00 1,50 2,00 2,44 у ~ 35° 2,44 2 у ф = 30° Ь - Ь5° 1,00 0,50-в 0,50-н 0,00 -0,50 - 0,94 0 0,06 0,11 — — — 0,27 — — 0,14 0,20 0,27 0,33 Рис Графический расчет анкерной в виде козел опоры в) В ы ч и с л е н и е э л е м е н т а р н ы х сил д а в л е н и я грунта производим по т а б л . 8.10, п о л ь з у я с ь данными т а б л . 8.8 и 8.9. Т а б л и ц а 8.10 Таблица элементарных сил давления грунта № элемен­ тарных сил i Отметки от 1,50 1,00 0,50 0,00 до 1,00 0,50 «,00 — 0,50 Высота элемента в м (рис. 8.21, а). О п р е д е л е н и е этих усилий обычно п р о и з в о ­ дится графически путем р а з л о ж е н и я у с и л и я R в анкере на два н а п р а в л е н и я — и D^, п а р а л л е л ь н ы е с в а я м KZ и KD ( р и с . 8.21, б). С т р е л к и , перенесенные с сило­ вого т р е у г о л ь н и к а на оси свай, у к а з ы в а ю т , к а к о г о з н а к а в о з н и к а ю т у с и л и я в с в а я х (£>д — с ж а т и е , — растяже­ ние). Можно о п р е д е л я т ь у с и л и я в с в а я х т а к ж е а н а л и т и ­ чески по ф о р м у л а м : cos а 0 7 Формула площади м <а С >sin(a + a ) ' z D 1 2 3 4 0,50 0,50 0,50 0.50 0,5 (8,48 + 11,57 — 0,5(11,57 — 0 , 0 6 + 0,5 ( 1 1 . 7 0 - 0 , 1 4 + 0,5 (13,10 — 0 , 2 0 + 0.06) • 0,5 ' -5,01 14,68 — 0.11). 0,5 -6,51 13,10-0,20). 0,5 -6,11 14,50 —0,27) • 0,5 -6,76 '.sin ( a — a ) ' z D (8.61) В ы ч и с л е н н ы е в т а б л . 8.10 элементарные силы давле­ н и я г р у н т а см. на р и с . 8.20, б. г) В р е з у л ь т а т е г р а ф о а н а л и т и ч е с к о г о расчета, вы­ п о л н е н н о г о - н а р и с . 8.20, в и г, о п р е д е л и л и с ь следующие величины: t = 2,00 м\ 0 у м а к с = 0,65 м; Е' = 12,84 т. П П о ф о р м у л е (8.57) находим в 2-0,8.14,50 = ° ' 5 5 М - П о л н у ю необходимую д л и н у t а н к е р н о й сваи опре­ д е л я е м по формуле (8.38) t = 2,00 + 0,55 = 2,55 м (до отм. — 1,05 м). Максимальный изгибающий момент в анкерной свае по ф о р м у л е (8.40) составляет п р и т) = 10 т . = 10,0-0,65 = 6,5 тм. Расчетный изгибающий момент согласно у к а з а н и ю , сделанному выше, Мрасч = 0,65 • 6,5 = 4,22 тм. П р и в е д е н н ы е выше м а т е р и а л ы по расчету а н к е р н ы х плит, свай и стенок основаны на п р е н е б р е ж е н и и трением — у г л ы н а к л о н а (к в е р т и к а л и ) соответст­ венно р а с т я н у т о й и с ж а т о й с в а й . П о л о ж е н и е козел по отношению к стенке ничем не о г р а н и ч и в а е т с я , и забивать их можно непосредственно за стенкой. О д н а к о грунт, л е ж а щ и й за стенкой выше плоскости естественного откоса, не может,;, рассматри­ в а т ь с я к а к полноценный п р и определении несущей спо­ собности с в а й . П р и н и м а е т с я , что несущая способность частей KL и КМ с в а й , л е ж а щ и х выше плоскости ВМ (рис. 8.21, а), не превышает 5 0 % несущей способности, которую имели бы эти части свай, если бы они были з а ­ биты в аналогичный грунт н и ж е плоскости естественного откоса. Д о л я продольного у с и л и я в свае, воспринимае­ м а я грунтом, л е ж а щ и м выше плоскости ВМ естествен­ ного откоса, не д о л ж н а п р е в ы ш а т ь 25—30% от полного в ней у с и л и я D и л и Z , т. е. 70—75% у с и л и я д о л ж н о восприниматься частью с в а и , забитой н и ж е плоскости естественного откоса. z D k k где a и a ЛИТЕРАТУРА 1. Б у и, ь к о 3. Н . Определение д а в л е н и я з а с ы п к и на к р у т ы е подпорные с т е н к и . И н ж е н е р н ы й сборник А Н СССР, Т . X X I I I , 1956. 2. Г о л у ш к е в и ч С. С. П л о с к а я задача теории предельного равновесия сыпучей среды. Гостехиздат, 1949.