* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 2. Расчет подпорных стенок 127 а р — с р е д н е в з в е ш е н н о е значение углов внутреннего т р е н и я слоев г р у н т а , пересекаемых стенкой или плитой [ о п р е д е л я е т с я по формуле (8.47), в к о ­ торой д л и н а / п р и н и м а е т с я равной соответ­ ственно h или t]. Если анкерная плита расположена ближе расстоя­ н и я L , и плоскость E'N' опоры пересекает плоскость DE (или СЕ) о б р у ш е н и я на г л у б и н е Г, то сопротивление грунта в ы п и р а н и ю у м е н ь ш а е т с я на в е л и ч и н у E , опре­ д е л я е м у ю по формуле (в тм) 9 c a t t ф Ер — ~2 Yo^'^ao ( ^ п где ^а)> (8.51) Величина Е . равна площади дополнительной (вы­ званной н а г р у з к о й р) эпюры по р и с . 8.7 в п р е д е л а х вы­ соты MN п л и т ы . Точка з а к р е п л е н и я а н к е р а в а н к е р н о й плите д о л ж н а с о в п а д а т ь с точкой п р и л о ж е н и я равнодействующей пас­ сивного д а в л е н и я грунта за вычетом а к т и в н о г о . Графи­ чески она определяется точкой пересечения к р а й н и х л у ­ чей веревочного м н о г о у г о л ь н и к а , построенного д л я эпюры у к а з а н н о й разности д а в л е н и й . В п р а к т и к е принимают т о ч к у з а к р е п л е н и я а н к е р а посредине высоты h плиты. Пример 5. Д л я тонкой с т е н к и по р и с . 8.16 требуется п р о в е р и т ь устойчивость а н к е р н о й п л и т ы MN п р и сле­ д у ю щ и х у с л о в и я х (рис. 8.19): a ? — р а с с т о я н и е (по в е р т и к а л и ) от поверхности г р у н т а до точки L пересечения плоскостей E'N' и DE (или СЕ); / — расстояние между анкерами вдоль линии стенки. Б л и ж а й ш е е допустимое п р и б л и ж е н и е анкерной пли­ т ы к стенке п о к а з а н о на р и с у н к е п у н к т и р о м (положение M'N'); оно о п р е д е л я е т с я условием, чтобы плита не л е ­ ж а л а выше плоскости ВМ' естественного откоса грунта з а с ы п к и за с т е н к о й . Условие устойчивости а н к е р н о й п л и т ы высотой h = t — t (где t — р а с с т о я н и е по в е р т и к а л и от по­ верхности г р у н т а до в е р х н е й г р а н и плиты) о п р е д е л я е т с я в общем виде с л е д у ю щ и м о б р а з о м : а о a Q 0 t a = 0,5 ж; h = 2,05 м; 1 = 1,0 м; a а R a t = 2,55 ж; = 7,70 т. / а 0 = 3,0 м; П р о в е р к у производим по формуле (8.52): а) Т а к к а к плита з а г л у б л е н а на 0,05 м во 2-й слой г р у н т а , п р о в е р я е м в о з м о ж н о с т ь п р е н е б р е ж е н и я разни­ цей м е ж д у физическими свойствами во 2-м слое по с р а в ­ нению с 1-м. С этой целью о п р е д е л я е м средневзвешенное значение ф у г л а внутреннего т р е н и я по глубине t по ф о р м у л е (8.47); в данном с л у ч а е : 0 И г где Е k~ Еп.п —Е*. и-E*p — Ei>^bR» (— полное пассивное д а в л е н и е на плиту с учетом влияния грунта, находящегося в промежут­ к а х (l — / ) м е ж д у плитами; £ . — п о л н о е а к т и в н о е давление (в тех ж е у с л о в и я х ) ; £ . — а к т и в н о е д а в л е н и е , в ы з ы в а е м о е временной р а в н о м е р н о р а с п р е д е л я е м о й н а г р у з к о й р на п о в е р х н о с т и з а с ы п к и , р а с п о л о ж е н н о й самым невыгодным образом (на р а с с т о я н и и d) по отношению к а н к е р н о й п л и т е MN; 1,3 — коэффициент з а п а с а . Р а з н о с т ь п о л н ы х пассивного и а к т и в н о г о д а в л е н и й П%П ao а а п а р 8 52) = 2,5 ж; ф! = 35°; у = 1,8 т/м ; Н = 0,1 ж; ф = 30°; Y02 = 1» т/м ; l = t = 2,6 м. 35° • 2,5 + 30° • 0,05 = 34,9° ^ 3 5 ° . 2,55 01 2 1 я 2 3 Yo с р Диалогично находим средневзвешенное значение объемного веса грунта на той ж е глубине 1,8-2,5 + 1,1 -0,05 . _ . „ , — = 1,79 т/м % 1,8 2,55 0 3 0 Yo ср — " з т/м*. / С л е д о в а т е л ь н о , п р и п р о в е р к е устойчивости анкерной плиты по формуле (8.52) можно найти разность д в у х п е р в ы х л е в ы х членов, п р и н и м а я в формуле (8.53) грунт однородным, о б л а д а ю щ и м физическими свойствами 1-го слоя: Yoi = 1.8 т/м ; ф = 35°; Х — Х = 3,42. б) П о ф о р м у л е (8.53) п о л у ч а е м ъ х п1 а1 о [ | / а о ^ - ( ^ ) 2 где / а ( 3 t + (8.53) и • • 3,0 • 2,55 2 — р а с с т о я н и е м е ж д у а н к е р а м и (центрами плит) вдоль линии стенки; — п р о т я ж е н н о с т ь (длина) плиты вдоль л и н и и с т е н к и ; п р и непрерывной плите / — / = 1. По п р е д л о ж е н и ю и н ж . О. В . Г а м а л е я наивыгод­ нейшее р а с с т о я н и е d о п р е д е л я е т с я по р и с . 8.7, если п р и ­ н я т ь , что т о ч к а а совмещена с верхней г р а н ь ю М а н к е р ­ ной п л и т ы (y = t ); в этом случае а а о a a 3,42 == 46,2 в) Д л я п о л у ч е н и я з н а ч е н и я третьего левого находим по ф о р м у л а м (8.54) и (8.55): d = 0,50 0,5 . — = 0,71 м; t g 35° 0,7 0,71 - 0 3 2 = у ь т. члена ~ 45° ^ d 35^ 2 d^r^~, ь (8.54) а глубина у , где в л и я н и е временной н а г р у з к и п р о я в ­ л я е т с я п о л н о с т ь ю , о п р е д е л я е т с я из в ы р а ж е н и я Уь te 1 , d m v = d f 4 5 ° + V)- (- ) 8 55 отметка точки Ъ с о с т а в л я е т 3,00—1,38 = + 1,62. Интенсивность активного д а в л е н и я на 1 ж анкерной п л и т ы о п р е д е л я е т с я по ф о р м у л е (8.12): в точке М интенсивность с о с т а в л я е т 45° р— в точке b и н и ж е , где действие временной 1,00 т/м проявляется полностью, 2 Формула (8.53) получается путем интегрирования выведен­ ной автором настоящей главы формулы (8.57), выражающей ин­ тенсивность давления грунта на плиту при ° ••—— ^ f ; в случае . _ 'ао ^а когда г ^ следует строить эпюру давления грунта по формулам (8.56) и (8.57) и по ее площади определить Е„ „ — Е~ „ (см. пример 6). а a а а , п нагрузки «+i,es = Ш • 0,27 = 0,27 т/м . 2 Э п ю р а д о п о л н и т е л ь н о г о ' а к т и в н о г о д а в л е н и я на 1 м а н к е р н о й плиты MN вычерчена на р и с . 8.19, а с п р а в а от последней. Третий левый член в ф о р м у л е (8.52), равный