* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

126 Глава восьмая. Определение давления грунта и расчет подпорных стенок У с и л и е в а н к е р е с о с т а в л я е т ( р и с . 8.1-6, в) R = 7,70 т. a -равном., J Т а б л и ц ы форм 8.6 и 8.7 рекомендуется помещать на чертеже г р а ф о а н а л и т и ч е с к о г о расчета. В с л у ч а я х , когда грунт не о б л а д а е т сцеплением и отсутствует гидростати­ ческое д а в л е н и е , соответствующие столбцы таблицы формы 8.6 у д а л я ю т с я . д) Расчет а н к е р н ы х конструкций А н к е р н ы е к о н с т р у к ц и и гибких стенок следующие элементы [3 и 4 ] : Впюра моментов +3,00 включают составляет # о = KRJw («.49) А н к е р ы и продольные р а с п р е д е л и т е л ь н ы е элементы рассчитываются по общим методам строительной меха­ ники. А н к е р н ы е опоры о с у щ е с т в л я ю т с я с л е д у ю щ и х т р е х типов: в виде а н к е р н ы х плит, в виде а н к е р н ы х одиночных свай и л и стенок и в виде с в а й н ы х козел. А н к е р н ы е плиты. Устойчивость а н к е р н о й плиты MN (рис. 8.19) обеспечивается сопротивлением в ы п и р а н и ю г р у н т а , который п л и т а стремится сдвинуть 3=0,71 Р и с . 8.19. Р а с ч е т н а я схема анкерной п л и т ы очертание эпюры д л я случая, когда очертание эпюры д л я непрерывной плиты, когда I 1) продольные распределительные элементы (дере­ в я н н ы е н а п р а в л я ю щ и е с х в а т к и , металлические а н к е р н ы е пояса) д л я сбора и передачи на а н к е р ы равномерно рас­ пределенной н а г р у з к и от действия р е а к ц и и R в а н к е р ­ ном з а к р е п л е н и и стенки (т/м); 2) а н к е р а (металлические гибкие а н к е р н ы е т я г и , д е р е в я н н ы е а н к е р н ы е схватки) д л я передачи на а н к е р н ы е опоры н а г р у з о к , собираемых анкерными р а с п р е д е л и т е л ь ­ ными элементами; в у з к и х к о т л о в а н а х р о л ь а н к е р о в в ы ­ п о л н я ю т жесткие распоры между п р о т и в о п о л о ж н ы м и , о г р а ж д а ю щ и м и к о т л о в а н гибкими стенками; 3) а н к е р н ы е о п о р ы , воспринимающие у с и л и я в ан­ к е р а х и обеспечивающие устойчивость с т е н к и . П р и расчете а н к е р н ы х к о н с т р у к ц и й учитывают пе­ рераспределение д а в л е н и я грунта на с т е н к у , а т а к ж е в о з м о ж н о с т ь неравномерного н а т я ж е н и я анкеров и про­ гиба последних, поэтому величина р е а к ц и и R у в е л и ч и ­ вается умножением на коэффициент k = 1,5. Передаваемое на а н к е р н у ю о п о р у расчетное усилие R р а с т я ж е н и я в анкере п р и расстоянии между а н к е р а м и , a a a Q при своем перемещении п о д действием у с и л и я R в а н ­ к е р е . Это сопротивление зависит от п о л о ж е н и я плиты п о отношению к стенке АС: оно достигает своей наибольшей в е л и ч и н ы , равной р а з н о с т и между пассивным и а к т и в н ы м д а в л е н и я м и г р у н т а , если плоскость EN отпора г р у н т а перед плитой не пересекает плоскости о б р у ш е н и я DE г р у н т а , л е ж а щ е г о за стенкой (точка D принимается на уровне нижнего перегиба эпюры моментов в стенке; п р и б л и ж е н н о точка D может быть совмещена с точкой С п р и л о ж е н и я силы Е' ). Следовательно, наивыгоднейшее расстояние L (в м) от стенки до анкерной плиты в ы р а ­ ж а е т с я п р и г о р и з о н т а л ь н о й поверхности грунта форму­ лой Q и a L c a h • t g (45° c I ) + t. t g ( 4 5 ° + I ) , (8.50> где h — расстояние (по в е р т и к а л и ) от в е р х а стенки д о т о ч к и С и л и D в м; t — расстояние (по в е р т и к а л и ) от поверхности г р у н т а <до н и ж н е й г р а н и а н к е р н о й плиты в MI