* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
§ 3. Методы
определения
второго
критического
давления
(несущей
способности
основания)
Т а б л и ц а
105
7.1
Значения величины р
Т
в ф о р м у л е (7.2)
0,0 ф° 5 10 15 20 25 30 35 40 \ 6,5 8,3 11,0 14,8 20,7 30,1 46,1 75,3
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5>
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
6,7 9,0
7,0 9,6 |
7,2 • 10,2 15,1 23,1 | 37,3 64,0 119,0 243,0
7,4 10,8 16,2 25,4 41,9 73,6 140,0 292,0
7,6 11,3 17,3 27,7 46,4
7,8 11,8 18,4 29,8 50,8 91,8 179,0 386,0
8,0 12,3 19,4 31,9
8,2 12,8 20,5 34,0
8,3 13,2 21,4 36,0 | 63,3 118,0 237,0 523,0
8,5 13,7 22,4 38,0 67,3 127,0 256,0 568,0
8,7 14,1 23,3 39,9 71,3 135,0 275,0 613,0
8,8 11,5 24,3 41,8 75,3 143.0 293,0 658,0
9,0 14,9 25,2 43,8 79,2 151,0 312,0 703,0
9,2 15,4 26,1 45,7 83,1 160,0 331,0
9,4 15,8 27,0 47,5 87,0 168,0 349,0
9.5 16,2
12,5 . -,13,8 17,9 27,0 43,0 73,8 139,0 20,6 32,3 53,9 97,1 193,0
j
27,9 48,9 90,8 176,0 368,0
53,0 | 59,2 101,0 199,0 432,0 109,0 218,0 478,0
J
1
1
82,9 160,0 339,0
е
Т а б л и ц а
7.2
З н а ч е н и я в е л и ч и н ы р°
5 10 15 20
вертикальная
составляющая + Bq
e
т
в ф о р м у л е (7.2 )
30 35 40 45
Ре = горизонтальная
+
С е;
(7.3)
25
составляющая
0,17
0,56
1,40
3,16
6,92
15,32 35,19 86,46
236,30
3
р а к т е р и с т и к и : объемный вес грунта у = 1,8 т/м , угол внутреннего т р е н и я ф = 20°, сцепление с = 5 т/м , q = 1,8- 2 = 3,6 т/м . При у = 0 Р ( у - о> = 14,8; р _ , = 14,8 (5 + 3,6 .0,364) + 4-3,6 = 97,2 т / ж . При у — 5 м
0 2 2 Т е { у 0 2
где б — угол н а к л о н а равнодействующей предельного давления к вертикали. Коэффициенты А , В и С приведены в т а б л . 7.3 Эксцентрицитет равнодействующей предельного да в л е н и я Р определяется по формуле
е е е П
Ь ( 2р
е{Ь)
-\-Pei
3 \ Ре Ф> + Ре <о
(7.4)
О б о з н а ч е н и я к р а е в ы х ординат д а н ы на р и с . 7.7. Е с л и эксцентрицитет расчетного (действующего) да в л е н и я Р не равен е (е ф е ), то п р о в е р я е т с я (рис. 7.7)
р п п
>т = р _
е { у
5
+
Ъ )
3,6 0,364 ' ; / V , - > = ' ' = 22,7 (5 + 3,6 • 0,364) + 3,6 = 146,7 т/м\ предельного вызывающего
8
5
=
1
4 3
2 2
7
ь
2. Ординаты э п ю р ы н а к л о н н о г о д а в л е н и я , имеющего эксцентрицитет и
Р и с . 7.7 Р и с . 7.6 одностороннее в ы п и р а н и е (рис. 7.6), п р и возможности поворота фундамента в процессе осадки вычисляются по ф о р м у л а м : возможность построения э п ю р ы oacbd, э к в и в а л е н т н о й з п ю р е расчетного д а в л е н и я oa'b'd, вписанной в предель ную oafd.
Табл. 7.1 — 7.3 составлены по методу В. В. - Соколовского Вычислительным центром Академии наук СССР.
1
