* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

66 Г лава четвертая. Определение основных размеров фундаментов 2 П р о в е р к а н а п р я ж е н и й обычно производится д л я д в у х с л у ч а е в : д л я максимальной нормальной силы и мак­ симального значения эксцентрицитета. Ж е л а т е л ь н о , чтобы о т постоянных и длительно действующих временных на­ г р у з о к давление по возможности было равномерно рас­ пределено по подошве. П р и к р а т к о в р е м е н н ы х н а г р у з к а х , в х о д я щ и х в основ­ ное сочетание, допускаются т р а п е ц и е в и д н а я и т р е у г о л ь ­ ная эпюры д а в л е н и я на грунт. Д л я фундаментов колонн з д а н и я п р и н а г р у з к а х от к р а н о в грузоподъемностью 75 т и более, а т а к ж е д л я фундаментов колонн открытых э с т а к а д при н а г р у з к а х от к р а н о в грузоподъемностью свыше 15 т или при с л а б ы х г р у н т а х — грунтах основа­ ния с нормативным давлением jjejjee^l Д5_ЛЗ/СЛ« , реко­ мендуется . п р и н и м а т ь т р а п е ц и е в и д н у ю эпюру с отно­ шением 2 Ь = I = 4,10 л», R* = 67,1 т/м . Н а й д е м п р и б л и ж е н н о е значение н а г р у з к и , действующей по подошве фунда­ мента = + YepV/ = 1 0 0 0 + 2 » -2,0-4,1 • 4,1 = 2 1074 т. Тогда эксцентрицитет равен = 0 , 7 4 5 « = ш П о формуле (4.33) * 1074 / , , 6-0,745 \ /'макс = 4 д о 1 ^1 + д ) = 133,5 т/м 4 0 2 > 1,2/?*. Условие (4.31) не удовлетворено. Примем k n = - = 1,5 и найдем ф и к т и в н у ю н а г р у з к у Рмин ? 0,25. /'макс Д л я в ы р а в н и в а н и я н а п р я ж е н и й по подошве можно сделать фундамент несимметричным, сместив подошву п р и б л и з и т е л ь н о на величину *i + g 2 по формуле (4.37) Л/* 1 А П П /133,5-1,2-67,1 н 0,8+1 н = 1527 т . Г = н (4.36) П о т а б л . 4.8 Ф = 4 , 4 1 , Л = 4,77, П о формулам (4.22) определим П = 1 5 2 7 0,41. максимальное и минимальное значения эксцентрицитета с учетом знаков при раз­ ных в о з м о ж н ы х к о м б и н а ц и я х н а г р у з о к ( н а п р и м е р , мостовые к р а н ы , в е т р о в а я на­ г р у з к а и д р . с одной и л и с другой стороны колонны). После смещения подошвы фундамента необходимо снова произвести п р о в е р к у н а п р я ж е н и й . Иногда п р и большом значении эксцентрицитета це­ лесообразно изменить соотношение сторон подошвы фун­ дамента или д а ж е сделать ее более сложной конфигура­ ции. Д л я у м е н ь ш е н и я количества попыток при определе­ н и и размеров подошвы фундамента целесообразно по­ вторить расчет фундамента к а к центрально нагруженного на действие по обрезу фиктивной н а г р у з к и jVjJ опреде­ л я е м о й из в ы р а ж е н и я 2) где < ! Й ^ - -°' 1.1,5-2,0 4 1 ' " 2 203 U d М *» = 8,63 м. Ж = 4,41 • 2,0 + 4 , 7 7 Щ - 0,41 Ц ^ - П о номограмме (рис. 4.5) найдем 6 = 4,1 м. Тогда / = 1,5- 4,1 = 6,2 м. По формуле (4.6), руководствуясь* т а б л . 4.6, вычис­ л и м , к а к и ранее, /? = 67,1 н т/м . 2 Теперь найдем новые значения N* = 1000 - f 2,2 • 2,0 • 4,1 .6,2 = 1120 т; 800 1120 1 , 6-0,715\ , ^ "I g y - j = 7 4 , 5 т / м < \ , 2 -67,1 Л 2 6 > 2 Рмакс = 4 > 1 т/м ; 3 ^ " ^ . ^ " ' V " ^ *.+ '). (4-37) ^ Н ^ 4 Т ^ 2 = 4 4 ' ° т / м 2 ' где 1 — индекс, п о к а з ы в а ю щ и й , что в формулу входят в е л и ч и н ы , полученные при предшествующем (первом) расчете; k — коэффициент, принимаемый в п р е д е л а х 0,8—0,9. П о полученному значению N j j вновь находят R , Ь и / по формулам и номограммам, приведенным в § 4 и 5. После повторного расчета о п я т ь п р о в е р я ю т условия (4.31) и в к р а й н е м случае уточняют размеры подошвы в п р е д е л а х 10—20 см. После удовлетворения условий (4.30) и (4.31) вы­ п о л н я ю т расчет по деформации и при необходимости по несущей способности в соответствии с § 7 и 8. Д о п о л н и ­ т е л ь н о п р о в е р я ю т ожидаемый поворот фундаментов по ф о р м у л а м (6.11), (6.12). Пример 6. О п р е д е л и т ь размеры подошвы фундамента и величину нормативного д а в л е н и я Я , если дано: h = Л = 2,0 ~ м, Yo = 2,0 м, N1 = 1000 т, М* = = ± 8 0 0 тм, грунт — песок средней крупности, е = = 0,45, к л а с с с о о р у ж е н и я I I . В п о р я д к е первого п р и б л и ж е н и я произведем расчет фундамента к а к центрально н а г р у ж е н н о г о в соответ­ с т в и и с примером 4. П р и этом расчете было получено e a 2 н ф У с л о в и я (4.31) и (4.30) удовлетворены. Е с л и равнодействующая давлений выходит за пре­ делы я д р а сечения подошвы фундамента, то последняя не полностью опирается на основание (работает «с от­ рывом»). В этом случае руководствуются следующими правилами: 1) р а в н о д е й с т в у ю щ а я д о л ж н а проходить от наиболее з а г р у ж е н н о г о к р а я подошвы фундамента на расстоянии не менее 0,25 размера подошвы в плоскости действия момента; 2) к р а е в ы е н а п р я ж е н и я можно определять по фор­ мулам (4.32)—(4.35), т. е. без учета неполного о п и р а н и я . Учет последнего при эксцентрицитетах до 0,25 размера подошвы увеличивает краевые н а п р я ж е н и я не более чем на 7% [10]; 3) условие (4.31) д о л ж н о быть удовлетворено; 4) использование фундаментов с неполным опиранием подошвы допускается в исключительных с л у ч а я х . С п л о ш н ы е ф у н д а м е н т ы обычно з а г р у ­ жены внецентренно. ' ' Расчет сплошного фундамента (единого д л я всего с о о р у ж е н и я или его части) начинается с о п р е д е л я й : £. личины равнодействующей, но при несимметрг' * ? ^ ъ Ъ