* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
*где:#, M , F , W
m
t
имеют т е же значения, что и в фор муле (9); коэфициенты условий работы элемента на сжатие и изгиб; расчетные сопротивления древесины сжатию и изгибу; 6 - коэфициент (действительный в пределах от 1 до 0), учитывающий дополнитель ный момент от прогиба стержня и опре деляемый по формуле:
X N
2
5
=
1
~
3100 Я с Л р ' *
т д е X —гибкость элемента в плоскости изгиба. В составных внецентренно-сжатых элементах, кроме то го, необходима проверка несущей способности по устойчи вости наиболее напряженной ветви, если расчетная длина последней превышает 7 толщин ветви. Указанная проверка производится по формуле:
тде:
<р — коэфициент продольного изгиба, определенный по гибкости отдельной ветви; ^бр, й^бр —площадь и момент сопротивления (брутто) по перечного сечения.
в
Если напряжения изгиба меньше 0 , 1 - ^ - » то стержень рассчитывается без учета изгибающего момента. Напряжения в плоскости, перпендикулярной плоскости действия изгибающего момента, про веряются без учета влияния этого мо мента.
п
Пример 3* Требуется определить несу щую способность сжатого пояса деревянной фермы. Расчетное усилие в поясе УУ=20,0 т , длина панели / о — 2,80 м. Посередине панели на пояс опирается прогон с расчетным опор ным давлением Р — 700 к г . Сечение пояса—2 бруса 8 X 22 см с прокладками через 70 с м , поставленных на 4 болтах d =16 мм; тс = ти — = 1,0. Проверка F
бр
в плоскости
изгиба
(ось X — X):
2
« 2 X 8 X 22 = 352 см*\ Fnr « 2 X 8 ( 2 2 - 2 X 1,6) - 301 см ; /22з \ 7нт = 2 Х 8 ( 1 2 " " 2 X 1,6 - 5,0 J - 12860 см*;
0 2
12860 = 1168 см ; г « 0,29 X 22,0 = 6,35 см; 22
3 х
316
