* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

594 Раздел VII. Строительные конструкции из алюминиевых сплавов аметром 350 мм и толщиной от 6 д о 14 мм: Трубы ис­ пользуются также в элементах связей ног. Все это позволило получить расчетные гибкости в основных сжатых стержнях конструкции в приемлемых пределах, не потребовавших сколько-нибудь существенного до­ полнительного расхода металла. Примененные в главных фермах трубчатые эле­ менты привели к специфической конструктивной форме узлов (рис. 30.2, а), характеризующейся наличием соот­ ветствующих узловых патрубков, образованных сваркой пересекающихся элементов, имеющих в связи с -этим увеличенную на 2 мм толщину стенок, чем учитывается соответствующая потеря прочности алюминиевого спла­ ва в околошовной зоне. Сопряжение трубчатых поясов и элементов решетки фермы с узловым патрубком .(рис. 30.2, б) осуществляется высокопрочными (из ста­ ли марки 40Х) болтами в предположении наличия ко­ эффициента трения, м е ж д у алюминиевыми листами, рав­ ного 0,3. При этом предложено оригинальное конструк­ тивное решение, обеспечивающее практическую возможность постановки болтов в условиях наличия з а ­ крытых трубчатых сечений сопрягаемых элементов. Д л я этой цели в конец присоединяемой к"патрубку трубы вставляется свальцованное внутреннее стальное кольцо из стали марки Ст. 3, в котором предварительно, д о свальцовки, по кондуктору просверливаются отверстия для болтов и привариваются соответствующие гайки из стали марки 40Х. Во избежание возможности развития коррозии м е ж д у сталью и алюминиевым Сплавом на­ ружная поверхность кольца, а также нижние поверхно­ сти стальных шайб под-головками- болтов обрабаты­ ваются соответствующим антикоррозийным защитным покрытием. В других элементах конструкции использу­ ются сопряжения в виде вилок из алюминиевых лис­ тов, охватывающих узловые фасонки, а также сварка. Наибольший прогиб середины пролета крана составля­ 1 ет 1 пролета, а конца консоли — около — ее длины. . Н у ж н о отметить, что итоги экспериментальных ис­ следований, проведенных в Проектстальконструкции, указывают на возможность !использования -высоко­ прочных болтов из менее дефицитной и дорогой по сравнению со сталью марки- 40Х среднеуглеродистой, термически обработанной стали марки Ст. 5. Исследова­ нию были подвергнуты получистые болты М22, предва­ рительно закаленные в воде, что обеспечило предел прочности не менее 110 кг/лш2 Гайки и шайбы изго­ тавливались соответственно из стали марок Ст. 5 н Ст. 3 и подвергались закалке в минеральном масле. На рис. 30.3 приводятся кривые статического растяже­ ния соединений плоских образцов из алюминиевых спла­ вов марок A B - T и A B - T l на таких высокопрочных бол­ тах при разных способах обработки соприкасающихся поверхностей. По оси ординат графика отложены, у с ­ ловные напряжения болта, а по оси абсцисс — деформации Δ / соединения. Наиболее высокой несущей, способностью обладают рассматриваемые соединения при обработке поверхностей пескоструйным аппаратомЗа предел прочности при сдвиге можно принять, на­ пряжение, при котором тангенс угла касательной кри­ вой деформаций к оси напряжений увеличивается на 50% по отношению к первоначальному его значению. Среднее напряжение условного среза, которое м о ж н о принимать за нормативное расчетное сопротивление при обработке поверхностей пескоструйным аппаратом, ока­ зывается для болтов М22 равным 1700 KejcM отвеча­ ющим коэффициенту трения 0,40. Предварительное напряжение болтощ можно дово­ дить до величины, отвечающей условию i t l/e -r-'3t* a <0,8σ τ Рис. 30.2. Конструкция узлов из трубчатых элементов α — узлы главной фермы; б — сопряжение D узле трубчатых элементов с узловым патрубком; 1 — элемент фермы иа сплава АВ-Т1; 2 — изоли­ рующий слой ( л а к или к р а с к а ) ; 3 — стальные кольца из стали марки Ст. 3; 4 — узловая обойма из сплпва ΑΒ-Τ1; 5 — стальные гайки на при­ хватках; С и 7 — стальные б о л т ы и шайбы °пр—приведенное напряжение в бол­ те; α — н а п р я ж е н и е растяжения болта от предварительного его натя­ жения; t — касательное напряжение в бол­ те от момента, составляющего 0,6 полного момента закручива­ ния болта: T - условный предел текучести ма­ териала болта. Что касается расчетного сопротивления условного среза высокопрочных болтов из термообработанной стали марки Ст. 5, имеющей предел прочности не менее ПО кг/мм , то он определяется введением коэффициента однородности 0,85 в величи­ ну нормативного сопротивления условного среза болта. Последнее для соединений в алюминиевых конструкциях при пескоструй­ ной обработке соприкасающихся поверхно­ стей может быть принято равным 1700 кг/см . И с х о д я из всех этих условий, были вычислены показанные на графике (рис. 30.4) расчетные нагрузки, которые могут быть приняты для болтов разного диамет­ ра из термообработанной стали марки' Ст,5 с временным сопротивлением 110 кг/мм при различных коэффициентах условий ра­ боты. Общий вес конструкций крана по рассматриваемому проекту составляет 245 τ (вместе с рельсами, -тягами и где 0 2 2 2