* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. 29. Проектирование 591 стенки И не менее 0,4 расстояния Q между осями ко­ ротких ребер или короткого и основного ребер устойчи­ вость стенки проверяется по формуле (29,23) в предпо­ ложении отсутствия коротких ребер и при ч = О, по формуле 1 м 4 'Mïool) 2 l т/см2 < (2Э 26) ' В случае наличия, кроме вертикальных ребер" жестко­ сти, горизонтального ребра, отстоящего от сжатой кромки на расстояние fr,« устойчивость стенки проверя­ ется д л я каждой пластинки отсека отдельно. Пластинка, расположенная между сжатым поясом и горизонтальным ребром, проверяется по формуле < 0,9ν (т., \ τοί 1 (29.27) где toi определяется по выражению (29.15); ν при­ нимается по примечаниям κ формуле (29.17); а Ooi = 0,08 ( ι + μ ? ) , ιοο&\2 2 — V - ο ν \ ~ \ т/см : 2 (29.28) A o , О + Р ? ) - / IOOB \ 2 2\2 (29.29) причем μ ι = — ' . При .сосредоточенной нагрузке, прило- bi женной к растянутому поясу, β а Если — l Μοι =0. производится при >2, то вычисление о „ м а = Zb , Пластинка, расположенная м е ж д у растянутым ,поя­ сом и горизонтальным ребром, проверяется по формуле 2 VH t ) I • V I I где T формулам 0 2 °ог , TQ 2 v l i i a + - ) ' И U вычисляются соответственно по (29.21), (29.15) и (2924) с использованием а табл. 29.26, в которой отношение — заменяется отноше- Аэ нием — Ao- 6 1 Кроме того, принимается о- , м в •=0,40¾ При наличии дополнительных коротких вертикаль­ ных ребар устойчивость стенки первой пластинки про­ веряется ,по формулам (29.27)—(29.29), в которых рас­ стояние а заменяется расстоянием ai между соседними короткими ребрами. 29.3. КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ Листы из алюминиевых сплавов типа дуралюмина, применяемые в несущих конструкциях, должны преду­ сматриваться плакированными. При введении новых профилей · следует исходить из необходимости вписыва­ ния их в круг диаметром, как правило. 320 м м и в ис­ ключительных с л у ч а я х — д и а м е т р о м 530 мм. Наиболь­ шая длина новых профилей • может определяться из ус­ ловия, чтобы объем готового элемента данного профиля не превосходил 60% объема' стандартного слитка, име­ ющего диаметр 345 мм и длину 1450 мм. Радиус за­ кругления в пересечении двух плоскостей новых про­ филей следует принимать не менее: д л я уголкового про­ ф и л я — 0,03 ( А + 5 ) +0,12 мм\ для таврового и швел­ лерного п р о ф и л е й — 0 , 1 2 6 + 0,12 мм, где А и В — ши¬ рины полок уголка от обушка д о пера; Б— ширина полки.тавра или швеллера от обушка д о пера. В неравнобоких уголковых профилях, имеющих утолщения в виде бульб. ширины полок принимаются с соотношени­ ем 3 : 2 . Наименьшая толщина элементов конструкций из алюминиевых сплавов принимается д л я несущих частей, внутри зданий и для выступающих наружу деталей не менее 1,5 мм, а для конструкций, располагаемых на открытом воздухе (кроме выступающих э л е м е н т о в ) , — не менее 3 мм. В конструкциях кровли и панелей стен — не менее 0,3 мм (при обеспечении д о л ж н о й устойчи­ вости соответствующих элементов). Сварка в стык листов разной толщины должна про­ изводиться с обеспечением плавного перехода от тол­ стого листа к тонкому, если толщина первого превос­ ходит толщину второго более чем на 25%. В против­ ном случае швы в стык необходимо рассчитывать как угловые. Наибольшая вводимая в расчет длина флан­ гового шва не должна быть более 40 толщин (по кате­ ту) шва, если этот шов непосредственно не восприни­ мает усилий по всей длине; в противном случае длина шва вводится в расчет полностью. Наименьшая рас­ четная длина флангового и лобового швов д о л ж н а быть не менее 40 мм и не менее 4 толщин (по катету) шва. Толщина (по катету) шва при сварке элементов толщи­ ной более 4 мм должна быть не менее 4 мм, причем если δ — н а и м е н ь ш а я толщина свариваемых элемен­ тов, то толщина шва принимается не более 1,5 δ в кон­ струкциях, работающих на статические нагрузки, и н е более 1,2 8 в конструкциях, воспринимающих динами­ ческие и вибрационные воздействия. Результаты технологических исследований, прове­ денных Лроектстальконструкцией по сварке элементов конструкций из сплава марки АМгб, указывают на не­ обходимость использования в этом случае проволокииз того ж е сплава. При этом может применяться эргонодуговая сварка как плавящимся (при толщине свари­ ваемых деталей от 4 мм и б о л е е ) , так и неплавящимся (вольфрамовым) электродом (при толщине от 0,5 ДО' 12 мм включительно). Выяснилось также, что прочность стыковых соединений при сварке вольфрамовым элек­ тродом, составляя около 90% прочности основного металла, оказывается выше прочности таких ж е соеди­ нений, но образованных с применением плавящихсяэлектродов. Установлено также, что д л я обеспечения должного качества сварных соединений необходимы тщательная очистка от жира свариваемых кромок, атакже химическая обработка сварочной проволоки (обезжиривание раствором едкого натрия, промывка в теплой воде при температуре ее не ниже -I-25°, осветле­ ние водным раствором азотной кислоты, повторная про­ мывка в теплой воде, промывка в холодной проточной воде и сушка при температуре +60* д о полного удале­ ния влаги).. ( Толщина склепываемых пакетов при холодной за­ водской клепке ка скобе не должна быть больше 4 ди­ аметров заклепок. Д л я монтажной клепки в два мо­ лотка толщина склепываемого пакета не должна быть более 3 диаметров заклепок. Диаметр заклепки д о л ж е н