* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. 22. Расчет Таблица 22.13 опор 489 Отношение прогибов fjf„ 0 r для различных значений 0.4 0,5 0,6 0.7 ' 0,8 0.9 г /г в 0 0.1 0,2 0,3 1 O / Л, 2 1,66 1. 495 1.39 1.303 1,227 1.169 1,па 1.072 1,028 1 В случае криволинейного внешнего очертания мож­ но применять приближенную формулу А. В. АдуевскоΓΘ, который использовал указанный способ определения прогиба, как для бруса равного сопротивления / = 5,5/у где 1 , (22.81) Ή/6 Ή/2 о 5к/6 г — радиус описанной окружности по центрам поясов в нижнем основании, а г ; л ; Γ5Η/6ΤΟ ж е . на высотах, соответствующих ин­ дексу. Угол поворота в башне, как в стержне сплошного сечения, равен 0 н / 6 н / 2 по высоте мачты и величиной нормальных сил N. З а ­ тем определяют- ветровые нагрузки и задаются опти­ мальной эпюрой моментов. Д о решения системы урав­ нений приближенно определяют напряжения и правиль­ ность заданных сечений; при этом -в зависимости от величин α и *о значение нормальной силы от натя^ жения оттяжек можно принимать по графику рис. 22.11. В случае необходимости вносят коррективы в сечения элементов, величину ветровой нагрузки, соотношение моментов инерции и величину нормальных сил. Д а л е е задаются новыми уточненными эпюрами моментов и Нормальных сил и, исходя из этого, определяют значе­ ния прогибов, по которым находят параметры оттяжек. Затем проверяют общую устойчивость мачты как шар­ нирной цепи или как нераэрезной сжатой балки на упругих опорах. Приближенное определение периода собственных колебаний шарнирно опертой мачты. Период собствен­ ных колебаний мачты для первой формы может быть определен приближенно по формуле « '=2*]/ gZPiyi где (22.85) ZPin Г к "M M Mdz l С dx (22.82) P ι—соответствует опорным усилиям в произволь­ ных узлах оттяжек от веса конструкции и оборудования в случае горизонтального рас­ положения этих сил; у ι—прогибы оттяжечкых узлов под влиянием этих сил. При линейных законах изменения прогиба Уг = У д — • η (22.86) Для различных случаев применяются следующие приближенные формулы углов поворота в башнях: при прямолинейных, наклонных поясах (трапецеи­ дальное очертание) — при параллельных поясах J ъ •л изменения веса (масс) по высоте P 1 n — R (22.83) Го — Г B ^ ( P K - P B ) — η 4- PB (22.87) формула (22.85) принимает вид (22.84) При конической R T=IMk VT^ pa (22.88) форме ствола башни, зная отно- B шение — Го , можно принимать по табл. 22.14 отношение где JVn — прогиб верхнего узла под влиянием укаэанных ранее сил собственного веса; углов поворота γβ/γβ.η· значения которых вычислены по формулам (22.83) и (22.84) для башни с параллель­ ными поясами. Таблица 22.14 («-1)+3 — ( л + 1 ) Pa. Отношение углов поворота<ρο/?ο·η для различных значений T Ir b 9 г У <-«+-*(2л + 1) в н -; (22.89) в .0 0,01 0,05 OA 0.2 0.3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 r O 4.65 3.15 2,556 2,012 1,722 1,527 1,386 1,227 I ISd 1,116 1,054 I l р и р — вес 1 пог. м конструкции мачты в вершине и в основании; η — число узлов оттяжек. PB ?б 'б.п Обычно •— PH для мачт высотой д о 200 м может PB В. Р А С Ч Е Т МАЧТ приниматься равным 0,8, максимальный разброс >0,5. PB —> Ри Последовательность расчета, По аналогии с суще­ ствующими проектами задаются геометрическими раз­ мерами элементов, соотношениями моментов инерции Значение kp в зависимости от я и — n приведено PH в табл. 22.15.