* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ТА. Обозначения: ^ ; F n 22. Расчет опор 485 F p - соответственно ллощади попсов, раскосов и распорок; п . ; а . — соответственно угол наклона и вертикали пояса и раскоса; л — количество граней; и и к ' — в формулах для определения нормальной силы в раскосах, равные; "р р, pt n р ь •ρ p Vs ρ ρ f 1 м _ p a t; = P p p p F, F p f 2 c o s «p+sin K tfj» α — S - + (1+¾« «p) - 5 . p.n 2 COS « +sin « ttf a — E - + a ) P P-TT p Остальные О б о з н а ч е н и я n o рис. 22.18. о с т а л ь н ы е оооэнвчсиия по р и с . ΔΔ.ΙΟ. П р и м е ч а н и я ; 1. Все раскосы сжато-растянутые, крестообразные без предварительного натяжения. 2. Формулы ,а'—упрощенные; формулы б " учитывают влияние и Af^ на работу решетки и !влияние Q на работу поясов. 0 i — прогиб в произвольной точке башли о т еди­ ничной силы Pn = 1 т, приложенной в вершине «"ашии, ,в т/м; η — то ж е обозначение, что и в формуле (22.19.). При отсутствии сосредоточенных сил прогиб у в можно определять по приближенной формуле х у X —безразмерная 1 координата, равная χ Х\ = (22.62) H Распределение усилий между элементами башни. Если известны усилия Mi, Ni и H- , действующие в стыке между ί и (+1 секциями, т о распределение усин лий между элементами поясов и решетки определяется по формулам, приведенным в табл.. 22.12; схема прост­ ранственных секций башни и обозначения даны «а рис. 22.17. П р и этом поперечное усилие Q j y _ ] произ­ вольной грани равно t B ( (3fef + * i ) Уь = 3£(г -гв) н а χ\άχ λ J ( kkcyH* (22.55) 3E(r -r Y H B а период собственных колебаний по формуле Tгде &р ' PH η (22.56) sin { - Τ") (22.63) «р/ — а максимальное 'поперечное усилие в грани при 1С T C (22,64) η (22.57) 3 Q i макс' i Для стальных башен при γ =7,8 г/ж ; E= =2,4 • W т/м и k=2 (конструктивный коэффициент) значение T определится по формуле 2 Т = 0,6310 где (22.58) (22. S9) •При определении суммарных усилий в поясах сле­ дует учитывать, что наибольшие усилия от момента и поперечной силы не совпадают (смещены в плане на •90°) и поэтому не должны суммироваться; кроме того, составляющая от поперечной силы в случае ветровой нагрузки мала. Эпюра изменения усилия в поясах от изгибающего момента PM и усилия в грани Qj j при постоян­ ных значениях Ai - и Ht д л я треугольной и квадратной форм в плане стволов башен приведена на рис. 22.18. Усилия в диафрагмах и местах закреплений в фун­ даментах: При выверке поясов допускаемое отклонение 1 — l 1 определяется в зависимости от значений к р м к графикам рнс. 22.16 kp = ^B т по принимается равным sin a—-sin α/ =^——; , что соответст' 375 X вует наибольшему возможному смещению у з л а / — При этом на диафрагму действует усилие Ь\Н= • -^" о/о М Н (22.60) k r = Гн — Г (22.61) К (рис. 22.19, а) в произвольном, но совпадающем с пе­ Fe, Fn—площадь пояса башни !соответственно ремещением узла направлении, принимаемом так, чтобы вверху и внизу; создать наихудшую комбинацию усилий в диафрагме. г ^ B I н — радиус окружности, описанной п о цент­ Распределение усилий от нагрузки H M = I для на­ рам поясов соответственно верхнего и иболее характерных направлений ветра и форм сечении нижнего оснований; приведено на рис. 22.19,6. Влияние стесненности Деформации узлов при дейст­ вии нормальных сил N вследствие ограниченности де0