* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

478 Раздел V. Стальные высокие опоры типа мачт и башен' величину приложенных нагрузок, качество применяемо­ го материала и пр. В качестве первого приближения можно принять для башен — η = 2; go = 3; g « 0,5 g , 0 c p а для мачт - В первом приближении при определении усилий от предварительного натяжения оттяжек в случаях четы­ рех и трех оттяжек в плане можно пользоваться значе­ ниями η и T по рис. 22.10. При параллельных поясах и предварительном на­ пряжении крестовых раскосов силой 11 я-Ii — = go _ 3; go « 0 , 4 g,ср- N . р.пр< ^ - м а к с- — = 2 cos „о N 0 ( 2 2 .27) ι Ρ·πρ Пользуясь графиками, помещенными на рис. 22.22, можно найти вес 1 пог. м конструкции на соответствую­ щей высоте т о формулам; для башен (22 20) для мачт (22.21) При установке на опорах оборудования вес его опре­ деляется по фактическим данным. Д. НАГРУЗКА ОТ П Р Е Д В А Р И Т Е Л Ь Н О Г О НАТЯЖЕНИЯ Cr¬ 1 I 3 s> \ Vv j ι g so θ- Нагрузки от предварительного натяжения возникают во всех случаях, когда применяются нити в качестве от­ тяжек, проводов, элементов, поддерживающих грузы, а н . тенны и пр. Величина усилий в элементах опоры от пред­ варительного натяжения нитей достигает весьма значи­ тельной величины (до 50% от суммарных) и должна на­ значаться, сообразуясь с конструктивными решениями опоры. Величина вертикального усилия от оттяжек VOT на ствол мачты при действии горизонтальной нагрузки за­ висит не только от величины предварительного натяже­ ния оттяжек, угла их наклона к вертикали а и количе­ ства их п, но также и от направления ветра по отноше­ нию к оттяжкам. На р и с 22.10, α приведен график изменения коэф­ фициента η в зависимости от угла о V T 0 Угол a 8 град. Рис. 22.10. Значения коэффици­ ентов η — Tji в зависимости от величины предварительного на­ пряжения го и угла наклона оттяжек α а — коэффициент η : б — коэффи­ циент т ; / — д л я предварительного н а п р я ж е н и я β· — I S г / с л ; 2 — то (1 г 1 г,.= Величины VOT и Η V Я где H m о т o x 5 1 η от (22.22) οτ определяются по формулам о т = COs a Σ Г O T Г. (22.23) (22.24) же. д л я σ,— 2,6 TICM ·, 1 σ , - 3 , 5 т/см.' 3 — το ж е . для = Stnα 2 T i cos?ι . — суммарное горизонтальное усилие от оттяжек на ствол мачты в направлении ветра; T O T J — усилие натяжения в произвольной оттяжке данного яруса у ствола; т7—угол м е ж д у направлением ветра и проекцией оттяжки в плане.. Д л я четырех оттяжек в плане н ветра на одну от тяжку H oz усилие в раскосе после приложения к панели поперечной силы Qp.макс будет равно: Nр . м а к е = Лр р.маке * — " .макс где k = ^р.пр N 0 % Ш- (22.28) (22.29) = sin » ( T O T 3 - T о т 1 ) . (22.25) ** р.маке На рис. 22.10,6 приведен график изменения коэф­ фициента T j i в зависимости от угла а, характеризующего изменение величины вертикальной составляющей сил, действующих на ствол после приложения горизонталь­ ных сил от ветра V T, к вертикальному усилию при от­ сутствии горизонтальных сил V 0 0 О Т Ρ·πρ Qp-M акс COSa ν (22.30) а — угол наклона раскосов К вертикали. значение Л Г . —л£„, н с . но 2 cos а •""""P· в этом случае, деформативность фермы несколько воз­ растет При Л Г < пр р м а к с 1 m = JT •ч>ог 3 l (22.26)