* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

444 Раздел IV. Стальные листовые конструкции T вбл ица 20.« 1) формула Саутсвелла, упрошенная П. Ф. Папковичем, при выводе которой учитывалось только ра­ диальное внешнее давление, а осевое сжатие не учи­ тывалось PKP = , . I IQOA 16.3 I — - — а Значг;Иия -η, для стали I Значения i j , для стали I • - ! - / 100А J 1 ——J 2 \ О о « й U V О о к O ; (20.57) X я CJ S •кр m я X к в о 2 ) вторая формула Миэеса, упрошенная П . Ф. Папковичем, учитывающая всестороннее равномерное сжатие / 100Λ Р к р = 19,1 (—^-J где / — расстояние м е ж д у г ' к 5 3 * ¾ О (U S Я ь- I S • Йй » о g и о k * U во ш К S i X " у/ IOOAr \0.58 (· кольцами о и Sa с S =; I 1 0,97 0,95 0,94 0,92 0,91 0,9 0,89 0,87 0,84 0,84 0,82 0,81 0.8 0,78 0,76 0,74 0.71 !•« s? 1 1 0,97 0,95 0,94 0,92 0,91 р.91 0,9 0,9 0,88 0,87 0,86 0,85 0,83 0,82 0.81 0,8 0.79 400Ο 4200 4400 4600 4800 5000 5200 5400 5600 5800 6000 6500 7000 7500 80 OO 8500 0080 9500 10000 О ь. IS £ а SЙ S ° 0,69 0.68 0,66 «,64 9.62 0,61 0,6 0.59 0,58 0,57 e.ss S aj U tri S H S*g 0,77 0.76 ».75 0,74 0,72 0,7 0,69 0.67 0,66 0.6Б 0.64 •.6 0v57 «.55 Q 53 «,51 0,49 0,47 0,46 (20.58) 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000¬ 3200 3400 3600 3800 1 1 0.93 0,9 0.В8 - 0,85 0,83 0,8 0,78 0,74 0.71 0,63 0.66 0,64 0,62 0.59 0,57 0,65 0,53 0,5) 0,5 0,49 0.47 0,46 0,44 0,43 0,42 0.41 0.4 0,39 0,37 0,35 0.33 0,32 0,3 0,29 0,28 0,27 жесткости. Прн практическом использовании формул (20.57) и (20.58) Ю. А. Шиманским рекомендуется применять следующие поправочные коэффициенты: ΐ]ι —учитывающий влияние начальной, крывизлы и неточность теоретических формул; Ia —учитывающий влияние величи.ны сжимающих напряжений иа · устойчивость или нелинейную зависимость между напряжениями и дефор­ мациями у различных сталей. Порядок практического выполнения расчетов устой­ чивости цилиндрической оболочки, подкрепленной коль­ цами жесткости при всестороннем равномерном сжатии. 1. Вычисляют по формулам (20.57) и (20.58) кри­ тическое давление р р• 2. Находят по табл. 20.7 значение поправочного коэффициента T в зависимости от расчетной толщины ебалачки А. 7 К 0,52 0.49 0,47 0,45 0,42 0,41 0,39 «,38 f l Таблица 20.7 r «> 200 см; расстояние между кольцами жесткости ί=* = 70 см; γ = =2,86. Поправочные коэффициенты rji Фор­ мулы Значении Tj при толщине оболочки h в мм 1 4 5 6 7 8 0,9 9 0,99 10 1.05 1.1 12 1.15 1.0 13 1.18 1.02 15 1.21 1,04 Первый вариант решения с использованием фор­ мулы (20.58) для определения р : 100 А к р (2».57) 0,46 0,57 0,69 0.8 δ , = = 0,625: к по табл. 2 1 20.7 5 8 Ij =I Ol; 1 l (21.58) 0,42 0.52 0.62 0,72 0.81 0.68 0,93 0.97 по формуле (20.58) р р = » 19.1 b\ ( у B ) ° · = 19 кг/сл ; 8 г по 3. Вычисляют среднее сжимающее напряжение в продольных сечениях оболочки, отвечающее давлению I i PKP ПО приближенной формуле 1 формуле η2 ( 2 0 . 5 9 ) ^ = 1 , 1 - ^ - ^ - = 3380 кг/Ли ; 1 1 по h табл. 20.8 Ркр = 1 4 , 8 = 0 . 7 7 ; по формуле (20.60) P I B = I I J ^ кг/см ; по формуле (20.6-1) O = T j з = =2600 кг[см . Второй вариант решения с использованием форму­ лы (20.57) для определения р р S 100А 1,79; T = 1.165; 2 l l f p s к р г Kp = Ι.ΙηιΡκρ' (20.59) к 4. Находят по табл. 20.8 величину поправочного коэффициента в зависимости от σ (формула 20.59) и вида стали. 5. Вычисляют действительное критическое давлениё оболочки κ ρ h= i l P i t p = 18,35/ B e 2 = 16,2 KefcM ; t Ρΐκρ = T J I Ia Ркр 1 (20.60) « к р = 1.1 η ι - Y ^ - = 3300 к г / с л » ; т) = г 0,77; 2540ке/смК 6. Вычисляют среднее критическое сжимающее на­ пряжение в продольном сечении оболочки, соответст­ вующее давлению p p по формуле i K PiKP = 1 IiTlaPKp= 14,5/сг/сл ; β ι ρ = Β 2 ηίΟ^ρ = °1кр = т ) а в р . к κ ρ 1 к Р (20.61) Пример. Требуется определить ρ ι и о для ци­ линдрической .оболочки, укрепленной кольцами жест­ кости при всестороннем равномерном сжатии. Расчет­ ная толщина оболочки A = 1,25 см; радиус оболочки В качестве окончательного принимаем реэультаты полученные с использованием формулы (20.57),. обеспечивающие больший запас прочности. ; Устойчивость при внецентренном сжатии цилин­ дрических оболочек в продольном направлении. Кри­ тическое напряженке