* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

410 1 Раздел IV- Стальные листовые конструкции сечения — 334+487-30=123 кг/см ; на концах гори­ зонтального д и а м е т р а — 487 KejcM . На рис. 19.19, а показаны эпюры иапряжениА π„=ι; σ„=2; о„=э; на рис. 19.19, б — суммарная эпюра напряжений для сечения в середине пролета ( z « i Значения функций Φ(ξ) в формулах (19.11) прини­ маются только при значении аргумента / ~Ύ)· На рис. 19.19, в показана эпюра распределения ε =k 2= V y n (19.12) (19.13) ,напряжения по длине трубы для нижней точки сечения (Р =0)расчет цилиндрической оболочки с опорными и про­ межуточным (в середине пролета) жесткими кольцами, частично наполненной жидкостью (конденсатом). Ана­ логично предыдущему случаю продольное напряжение Φ, (Ç) = s h ( V ) cos ( V ) ; Φί (ς) = C h (k„Z) COS (A JT); e Φ» (5) = ch ( V ) fin ( V ) ; Φ (ΐ) 4 (19.14) = Sh(V) sin ( V ) · Задаваясь последовательно значениями л= =2, 3, 4 , k , вычисляют величины k„. Φι, Ф , Ф», Ф< я коэффициенты A B и и>„, после чего определяют г lll n πδ^ ( л — 1) Рис. 19.20. Схема к расчету газопровода как однопролетной балки кольцевого се­ чения с опорными и промежуточным жесткими кольцами + а М « [Φι ( 6 ) + Φ » (6)] + ММс)-Ф«(6)} (19.15) Производя вычисления столько раз, сколько членов ряда оставлено в разложении (см. ниже), получим значения -P=O , σ η=2· » в определяется п о формуле (19.3), в которой g (i — "б = 8πΓ>δ 2 Суммируя эти величины, определяют полное добая Az ) cos β (19.9) i вочное напряжение Σ П=2 I 1 1 в нижней точке контура (начало координат принято в середине пролета). Добавочные напряжения, возникающие в оболочке трубы в результате искажения контура сечения: оболочки ( ? = 0 ) . Полное продольное' напряжение в произвольной точке контура определяется из выражения у V + «г^соаЗр. 48 л=2 •^cos*?. (19.16) M n [Φι ( ? ) + <М1>] + + β „ Φ (ξ) - Φ 2 4 (ξ)} cos пр, (19.10) <ι»„ 1»пределяется по формуле (19.6). A= n 2 ,(6) М-р,®] 3 Φ (ξ)[Φι(ξ)-Φ«(ξ)]+Φ4(;)[Φι(£)+Φ (ξ)]'' Φ* (6) [Φι ( 6 ) - Φ» (6)] + Число членов ряда, так ж е как и в предыдущем случае, принимается в зависимости от сходимости ряда и требуемой степени точности результата.. Пример. Требуется рассчитать цилиндрическую оболочку трубы с жесткими кольцами на опорах и в се­ редине пролета; диаметр трубы 2400 мм, пролет — 28,4 м, толшина с т е н к и — 6 мм. Нагрузка на трубу равна 0,9 т!пог. м при объемном весе жидкости у = = 1 т/м , что соответствует углу заполнения 2 1 = 120° (все заданные параметры приняты по предыдущему примеру). Собственный вес конструкции, по малости, не учитывается. 1. Напряжения в трубе как в однопролетной балке (без учета деформации контура): при Z = O O =334 кг/см .3 1 1 1 (19.11) " Φ (ε)'[Φι(f)-Φ»(ξ)] 2 а + + [1~Ф (€)] [Φι ( 6 ) + Φ» (6)1 8 + Φ4(6)^Φΐ(6) + Φ (6)] 4 2. Напряжения, возникающие в результате дефор­ мации контура поперечного сечения оболочки [по фор­ муле (19,1.0)]: I при Z = — . οι —250 кг/см2.