* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

392 Раздел IV. Стальные листовые конструкции 2rsina нормальное давление на стенку и вертикальное давление сыпучего материала, определяемые тю формулам для бункера (18.2) и (18.7) и для силоса (18.4) и (18.7). В месте соединения конической и цилиндрической оболочек бункера или силоса проверяется краевой эф­ фект го методике, изложенной в главе 20. Конструкция узла, соединения цилиндрической и конической частей бункера или силоса приведена на рис. 18.11 и 18.13. Бо- (18.39) где η — число граней; W — суммарное ветровое усилие на силос. 18.4. П Р О Д О Л Ь Н Ы Е БУНКЕРА К этому типу относятся щелевые бункера и бункера с последовательным опорожнением, а также параболические бункера /Первые проектируются обычно в железобетоне. Ниже приведен примар стальных бункеров с последовательным опорожнением (рис. 18.14). Жесткость этого бункера обеспечивается !постанов­ кой специальных рам, проходящих меж­ ду воронками, а распор от рамы вос­ принимается распоркой из трубы d= = 180 мм. Сечения бункерной балки и ребер жесткости приведены в табл. 18.3. Параболический бункер представля­ ет собой цилиндрическую незамкнутую оболочку с горизонтальной осью и на­ правляющей — кубической параболой (рнс. 18.15). Такой тип бункера выго­ ден при больших емкостях и тяжелом материале заполнения. Область его при­ менения; обогатительные и дробильные фабрики, доменные цехи, крупные ко­ тельные Оболочка работает главным образом на растяжение. Уравнение на­ правляющей кривой Пи I - Рис. 18.13. Конструкция узла соединения цилиндрической и конической частей оболочки бункера (силоса) и расчетная. схема стенки о — п е р е с е ч е н и е с к о н и ч е с к о й в с т а в к о й ; б — п е р е с е ч е н и е с отбортовкой; а — п е р е с е ч е н и е с кольцом ж е с т к о с т и ; / — м о н т а ж н ы е швы: 2 — з а в о д с к и е ш в ы ; 3 — кольцо ж е с т к о с т и лее рациональными с точки зрения смягчения краевого эффекта являются узлы α и б (рис. 18.13), Примыкание, показанное на рис. 18ЛЗ,е, проще для монтажа. В пос­ леднем случае сжимающее усилие кольца может быть приближенно (в запас прочности) определено по фор­ муле где I — полупролет; } — максимальная стрелка оболочки Площадь поперечного сечения бункера (18.41) 4« Объем V= flL T N кон JV e R O H D COS а (18.38) (18.42) где Д / — р а с т я г и в а ю щ е е усилие в конической части (воронке) в направлении образующей в месте примыка­ ния к цилиндру Максимальная ордината кривой нагрузив 5 P M . кс = — yf (18.43) д. колонны Колонны рассчитываются на центральное сжатие. Ввиду возможной неравномерности распределения пол­ ной нагрузки между колоннами нагрузка принимается равной опорному давлению г коэффициентом перегруз­ ки п= 1,'3. Для обеспечения обшей устойчивости силоса между колоннами устраиваются вертикальные связи, образую­ щие в плане замкнутый контур. Связи рассчитываются на нагрузку от ветра, получающуюся путем разложения общего ветрового усилия на направления отдельных пло­ ских систем связей. Горизонтальная сила, действующая на верх плоской системы связей, образующей угол с направлением ветра, определяется по формуле а где у — объемный вес. Реакции в точках подвеса (на единицу длины вболочки) а= v = _JL /. Y : (18.44) (18 4 5 ) p ^ L ^ ± y ß . T = /fl*+l/a ^ ^ ^ l / l ^ l j-J .(18.46)