* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. 17. Резервуары 371 ставу (по группе Б) по ГОСТ 380—60 с дополнитель­ ной гарантией свариваемости COMacHo п. 17 и загиба в холодном состоянии согласно п. 19 д Механические качества сварных соединений при ручной или автоматической снарке должны быть не ни­ ж е предусмотренных для сварки стали марки Ст. 3 элек­ тродами типа Э42 по ГОСТ 9467—60. В 196) г. выпущена также серия типовых резервуа­ ров объемами 25, 50, 75 и 100 м с пологими кониче­ скими днищами; номера типовых проектов 7—0.2—134 К Д ; 7—02—135 КД; 7—02—136 К Д и 7—02—137 К Д (рис. 17.19, л им). Создается новая серия проектов ана­ логичных типовых резервуаров с эллиптическими н Ко­ робовыми штампованными днищами двоякой кривизны и проекты резервуаров из гофрированных листов умень­ шенной толщины (до 2—3 мм). Резервуары больших объемов. В ряде случаев нашли применение горизонтальные цилиндрические ре­ зервуары значительных объемов (порядка д о 1000 м ), работающие под давлением 2—20 кг/см (для хранения сжиженных газов: легких фракций бензина, бутана, пропана, азота и др.). У резервуаров значительных объемов применяются кольца жесткости. На опорах ста­ вятся уоилен'ные кольца жесткости, имеющие тавровое, уголковое, швеллерное или коробчатое сечение. i 3 г 3 При более высоких давлениях или соответственно при хранении относительно легких жидкостей рационально переходить на шаровые формы резервуаров, так как в этом случае вертикальное осевое сечение капли плоско­ стью приближается к форме круга и капля стремится к форме шара. Вакуум обычно допускается из условий устойчивости оболочки (0,02—0,04 кг/см*) Каплевидные осесимметричные резервуары строятся с каркасом или без. него Исходными данными для определения геометриче­ ской формы и основных размеров таких резервуаров служат геометрический объем (V) и исходная расчет­ ная нагрузка (расчетное гидростатическое давление при В. К А П Л Е В И Д Н Ы Е Типы. Каплевидные резервуары могут быть трех ос­ новных типов: 1) круглые в плане в виде осесимметричных тел вращения; 2) вытянутые цилиндрические капли одинарной кривизны с прямолинейной продольной осью (каплевидные цилиндры); 3) вытянутые капли двоякой кривизны с криволинейной продольной осью. Круглые осесимметричные каплевидные резервуары. Оболочка такого резервуара при одновременном воз­ действии гидростатического давления и давления па­ ров, для которых установлены ее размеры и форма, имеет постоянное поверхностное натяжение во всех точ­ ках и в любом направлении по поверхности и поэтому для этих нагрузок является теоретически оптимальной геометрической формой резервуара. Однако экономич­ ность каплевидных резервуаров снижается дополнитель­ ным расходом стали на местные усиления при других загружениях (частичном наливе, отступлении от рас­ четного давлении в газовом пространстве, нагрузке от ветра, снега, температуры и Др.). Недостатком явля­ ется сравнительная сложность изготовления и монтажа. Эти резервуары, рассчитанные с учетом гидростати­ ческого и внутреннего давления, несут при равных объемах в два раза большую нагрузку, чем вертикаль­ ные цилиндрические «атмосферные» резервуары. При этом вес их больше веса «атмосферных» резервуа­ ров примерно на 40%, а стоимость на 130%. Послед­ няя практически окупается (за счет сокращения потерь нефтепродуктов) для резервуаров объемом от 2000 д о .6000 м в течение первых 2—3 лет эксплуатации. Построенные в форме осесимметричной капли ре­ зервуары обычно имеют объемы в пределах д о 6000 м , исходя из средней несушей способности грунта при нагрузках от гидростатического давления, внутреннего данления, постоянных нагрузок и снега. Высота резер­ вуара при объеме 6000 м достигает 12—15 м. Рацио­ нальный верхний предел внутреннего давления в газо­ вом пространстве для таких резервуаров примерно равен гидростатическому давлению у днища (.1,2—1,4 кг/см ). 3 3 3 2 Рис. 17.20, Расчетная схема капле­ видной оболочки вращения при з а ­ гружеиии внутренним давлением га­ зов и гидростатическим давлением предельном заполнении плюс максимальное давление в газовом пространстве). На первом этапе проектирова­ ния другие н.вгрузкн и загружении условно не учиты­ ваются, как менее вл.ипющие на выбор основных раз­ меров и формы, а учет их производится в дальнейшем при детальном расчете резервуара. Расчетная схема для определения формы и основных размеров капле­ видного резервуара при исходных расчетных нагрузках показана иа рис. 17.20, на котором приняты обозна­ чения: T j - р а д и у с кривизны поверхности в меридиональном направлении (в плоскости чертежа) на уровне с координатой г; г —радиус конического сечения, т. е. кривизны по­ верхности в кольцевом направлении на уровне с координатой г\ г—радиус кольцевого сечения плоскостью нормаль­ ной оси Oz на уровне с координатой г, равный r = r c o s р; ί — у г о л наклона радиусов г и т к оси OJC; T поверхностное натяжение на единицу длины, равное T= < β , где о — т о л щ и н а оболочки, о— напряжение; т 2 ( г ρ — давление в газовом пространстве; Y — объемный вес жидкости; А — д а в л е н и е в газовом пространстве, условно вы­ раженное через высоту столба хранимой ж н д кости, равное A = ; — ;