* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

156 —10.26 Раздел II. Стальные —12,22 конструкции промышленных зданий S i я s Ol Oi «о тт d со со il i l Cft. S ί *fl CN ГP- d r-i ut, О CN ÎO о d 9 + ι — CN f ί О 4 CS + T' cû + -to Ol Применение способа приведенных характеристик дли многоэтажных рам с закрепленными от смещений узла­ ми. При расчете многоэтажных рам способом приведен пых характеристик, изложенным в 4.1, допускается вы числять коэффициенты щ и ^ , характеризующие сте пеиь защемления концов 6(a) стержня а—b (Ь—а) пп формулам —0,49 ce -d* CO —| 0.427 1 О) d ι 1 · T ю CO CC из d I d d d d + I -+ ι LO -3CN -0,15 —!,32 ΐ CO O CO О Ol С? a r— CO O Tf 1 (4.22* Σ т а о I UO I »А ча I * > % «о J. W σ I 9" I O -I- I α • с H- I I о 4 d 1Л LO d d * U II J ά I , s - Lft + . , Ό —' г- — CN -T d d d I + I + T OJ £ S LO V d d Й !S + i i d d I + T d + ' d T .CS LO t f TtО узлу b или а, за исключением стержня а—Ь (Ь—а). Подстановка в формулы для вычисления аь сумме, характеристик смежных стержней Ъть вместо с у м м » приведенных характеристик Σ 1ь дает достаточно точ­ ные для практических целей величины <& и связанлы^ * с ними величины »"& и к ь в тех случаях, когда аь > î . При Ч <\ рекомендуется получать более точны? значения a, I и к ь. Д л я этой цели следует вы­ числять аь для стержня а—b по формуле а а b ab а CO Tf + = — - (4.23 V i1 Qi 1 + I Ii: 8 d d ι + ID + S T -f OD — о о + —0,56 +0,19 TT (C Oi f LO I CS Tt· CO ï ** Ol es сч d C-I со I d • f ï + SO * « Î1 •Ill » CN Ci со CN C D «О —« 4 о I f Î tO 1ί СЧ d d ι + to со I d + 00 CS iC* CS CJl· 4. vu Д "5, d O I d + 00 I CS со d d ι + Ю -τ do O + CO + IO Tf ια d й d ï ι I СО о о + I СО a d + s d +' d I S ? = cO ad + . LO TT CQ тГ I I I H со d I s d + CO 1 OO CO I еч о, I со 04 I 1 i о о 1 CN « Tf ΐ CN — f T CN I Ö СЧ s ss о, СО СО CM CN ΐ d . % VA CO , I + OO d d I + CO t I O CO + CO 00 CO J I I I = Э !» 3 1 d ' i ι t Ί d. + ι I d + , + L-O T Cft CN I s s I I 3 OO f 5 w >i Я X m • = ? I V и #* •3 _ 7 ci * s 4 « M ι S CN rS iL Sf AS «3 ' s s s и S. Но при вычислении приведенных характеристик 1ьк стержней, примыкающих к узлу Ь, дсигускается прини­ мать для стержней п, m (примыкающих к концам η стержней Ьп) вместо приведенных характеристик I характеристики т т, т. е. предполагается, что проти воположные концы стержней смежных с тем, для ко торого определяются коэффициенты, полностью ващем леяы. Пример. В табл. 4.22 подсчитаны, иг, для стержней 2—9 и 4—5 рамы (рис. 4.50, а) двумя способами по формулам (4.22) и (4.23). Расхождение а значениях <*ь при лодсчете по обоим вариантам составляет для стер жля 2—9 3,6%, а для стержня 4—5 5,7%. В соответствии с вычисленными значениями аь от дельные характеристики i b и k^> получают ,следую щие значения: в первом, варианте —1 2 g = •1,57: fej = 0,403} /«s*"" « 0,595; A = 0,313; во βτορολί варианте — J = 1,52; ^2 9 = 0.389; -=0,615; ft = 0,33. В связи с наличием в многоэтажных рамах замк­ нутых контуров и узлов, в которые моменты могут быть перенесены « з смежных узлов с двух .сторон, в не­ которых узлах может появиться необходимость, в от­ личие от одноэтажных рам, вторичного распределения моментов, пришедших в узел от смежного узла с дру­ гой стороны-. Пример. Случай определения моментов в стержля> рамы от в-нешних моментов M=IOO приложенных к уз­ лам 3 и 9, приведен в табл. 4.23' и на рис. 4.51. Расчет на горизонтальные смешения или на гори­ зонтальные силы, приложенные на уровне ригелей. Изгибающие моменты в стержнях однопролетных сим­ метричных многоэтажных рам от горизонтального сме­ щения ярусов или от горизонтальных сил определяются в результате решения системы трехчленных уравнений Количество уравнений равно числу этажей. Одноирвлетные симметричные рамы лра расчете на гориввнталь'ную нагрузку могут быть заменены полурамой. nm п a t 4 5 2 8 46