* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

574 Линии передачи [гл. 20 а волновые сопротивления д л я волн типа Т Е и T M равны соответственно д л я Т Е Ζ Ζ η = ήτ Z [0М] ' (20-118) для T M Z 20-5е. Волновод из двух параллельных пла~ стин. Волновод из двух п а р а л л е л ь н ы х пластин п о к а з а н на рис. 20-33. Если расстояние между полосами а мало по сравнению с шириной поло­ сы Ь, то волновое сопротивление определяется по формуле 1 * = «T [ом]. (20-119) Z 0 = ^ Vh - — [ом]. ь (20-124) Путем создания очень малых расстояний между полосами можно получить в волноводе т а к о г о типа очень малые вели ч и ны волново­ tib го сопротивления. VI Zo = Z [ом]; (20-120) Основная волна т и ­ 2â па Т Е М имеет бес­ конечную величину Z - Z PV [ом]; (20-121) критической длины волны. Д л и н а вол­ ны в волноводе λ 7 —7 PI [ом]. (20-122) Р и с . 20-33. В о л н о в о д в в и д е д л я этого типа вол­ параллельных пластин. ны равна длине вол­ Обозначения V I P у к а з ы в а ю т те ис­ ны в свободном пространстве. Следующие типы ходные параметры, по которым осуществля­ волн высшего п о р я д к а ( Τ Ε ι и ΤΜ ) распро­ ется определение волнового сопротивления, страняются при длинах волн, короче, чем т. е. н а п р я ж е н и е и ток, мощность н н а п р я ж е н и е λ = 2 Ъ. или мощность и т о к . 20-5ж. Сантиметровые полосковые линии Д л я к р у г л о г о волновода с основной волной передачи . Koa кси ал ьные и дву хп роводные типа T E имеем: линии могут быть преобразованы к различным типам линий п е р е д а ч , п о к а з а н н ы м на рис.20-34,а. PV Z = Г.. [ом], (20-123) Эти санти метровые полосковые передающие V I-(λ/λ > линии включают в себя тонкую п р я м о у г о л ь н у ю полоску, ширина которой мала по с р а в н е н и ю длина волны в неограниченной среде; с заземленным проводником, выполненным к р и т и ч е с к а я длина волны. в виде одной или двух пластин, к а к п о к а з а н о на рисунке. Про­ водники могут быть разделены и поддерживаться механически сплошным диэлектриком, к а к п о к а з а н о в первых двух типах полосковой линии передач, или 1 I I ^ r j i ^ же центральный проводник мо­ ж е т быть нанесен на одну или 5) обе стороны диэлектрической в) пластины, которая п о д д е р ж и ­ Р и с . 20-32. Г р е б е н ч а т ы е в о л н о в о д ы . вается между двумя заземлен­ а — гребень в к р у г л о м в о л н о в о д е , б — г р е б е н ь в п р я м о у г о л ь н о м О 1 ными проводниками специаль­ н о воде, $ — п е р е х о д о т в о л н о в о д н о й к к о а к с и а л ь н о й л и н и и , В Л ными стойками. Сплошные дилинии имеют следующие не20-5д. Гребенчатые волноводы . К р у г л ы й электрические вес, большее з а т у х а н и е и прямоугольный гребенчатые волноводы по­ достатки: больший казаны на рис. 20-32. Общими свойствами и меньшую величину Q по сравнению с линией, гребенчатых волноводов я в л я ю т с я : более низ­ у которой б о л ь ш а я часть пространства между к а я критическая частота, большие возможности проводниками заполнена воздухом. Общими по разделению различных типов волн, большее достоинствами полосковых линий по сравнению затухание, более низкое волновое сопротивле­ с волноводными и коаксиальными л и н и я м и ние н более н и з к а я фазовая скорость. Гребен­ передач я в л я ю т с я : меньший вес, меньшие чатые волноводы п р и м е н я ю т с я в основном в тех (обычно) размеры, меньшая стоимость произ­ с л у ч а я х , когда необходимо увеличить полосу водства. О д н а к о такие линии могут иметь п р о п у с к а н и я передающей системы путем пони­ повышенное з а т у х а н и е и потери на излучение. ж е н и я критической частоты. Можно получить Т а к к а к получение малых диэлектрических увеличение широкополосности примерно в 4 ра­ потерь в полосковых л и н и я х весьма желательно, з а . Согласование между о б ы ч н ы м и гребенчатым то здесь д о л ж н ы п р и м е н я т ь с я диэлектрики волноводами может быть осуществлено путем с низкими п о т е р я м и , такие, к а к тефлон или применения покатого гребня длиной по крайней тефлон с насыщенным фиберглассом. Дополни­ мере в одну длину волны. Такие покатые гребни тельные потери п о я в л я ю т с я из-за неоднородмогут быть т а к ж е применены д л я широкополос­ ностей или изгибов в л и н и и . Обычно полосковые ного согласования между волноводом и коакси­ линии передачи конструируются для работы альной линией, к а к п о к а з а н о на р и с . 20-32, в. В фор мул ах (20-120)-(20-122) представле ны обычно применяемые в ы р а ж е н и я д л я волнового сопротивления п р я м о у г о л ь н о г о волновода: n 2 Ь п Ь Β t t 0 0ί Β 1 1 1 0 R β ρ 1 См. т а к ж е S. В . w a veffu I de. P r o c I R E , 1 С о h η, August Properties o ï ridge 1947. Д о п о л н и т е л ь н ы е с в е д е н и я с м . I R E transactions on microwave theory and techniques, March 1955, v o l . M T T - 3 , № 2 , Symposium on microwave strip circuits. 1