* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

566 Линии передачи [гл. 20 ной проводимости, равной п о в е л и ч и н е и противо­ положной по знаку реактивной проводимости линии в данной точке. Шлейф, б л и ж а й ш и й к нагрузке, применяется д л я создания норми­ рованной активной проводимости, равной еди­ нице, в точке расположения первого шлейфа. Расстояние между шлейфами обычно выбирается равным нечетному количеству /g длины волны, например / λ . На языке круговой диаграммы назначение шлейфа, б л и ж а й ш е г о к нагрузке, состоит в добавлении реактивной проводимости к линии т а к , чтобы разместить полную проводи­ мость линии в точке расположения первого шлейфа где-либо на окружности активной проводимости, равной по величине единице. Тогда задача сводится к такой же задаче д л я одиночного шлейфа. Можно показать, что два шлейфа с расстоянием между ними, равным нечетному количеству одной восьмой длины волны, могут согласовать н а г р у з к и с волновой проводимостью Y т о л ь к о в том случае, если активная проводимость н а г р у з к и для второго шлейфа меньше, чем удвоенная величина K l 8 8 0 0 а нормированная величина полной проводимости н а г р у з к и соответственно равна: /О Когда расстояние между шлейфами достигает , диапазон проводимостей, которые могут быть согласованы, увеличивается. Однако практи­ ческие ограничения приводят к тому, что раз­ мещение шлейфов на расстояниях, равных нечетному количеству / λ , я в л я е т с я хорошим компромиссом. Необходимо заметить, что согласование с любой нагрузкой, кроме чистой реактивности, может быть обеспечено или путем размещения четвертьволнового отрезка линии между вто­ рым шлейфом и нагрузкой, когда это необходимо, или добавлением третьего шлейфа . Когда применяется три шлейфа, они располагаются 1 8 1 на расстояниях, равных один от другого. Следующий пример иллюстрирует методику расчета двухшлейфового подстроечного устрой­ ства. Пример 20-6 Определить параметры двухшлейфового подстроечного устройства, показанного на рис. 20-24, предназначенного устранить стоя­ чие волны в линии передачи с Z = (100 + + / 0 ) [ом], которая н а г р у ж е н а на сопротивление, равное (100 — /100) [ом]. Расстояние между шлейфами равно / λ (135°). Один шлейф рас­ положен на -^- от нагрузки л и н и и . З а т у х а н и е м можно пренебречь. 0 Β 8 Решение 1. Д л я упрощения расчетов полное сопро­ тивление приведем к нормированной величине. Волновая проводимость равна: K = ^ 0 = 0 , 0 1 мо. равна: 005 Полная проводимость нагрузки 0 005 ^=^=100^7100= · + ^ · Такое согласующее устройство В. В. Татариновым. (Прим. р е д . ) 1 предложено Так к а к н а г р у з к а расположена на у от перво­ го шлейфа, то величина Y отнесенная к точке расположения первого шлейфа, т а к ж е равна (0,5 + / 0 , 5 ) . 2. Д л я устранения стоячих волн необхо­ димо, чтобы нормированная полная проводи­ мость в месте соединения линии и шлейфа, в сторону от н а г р у з к и , была равной (1 + / 0 ) . Это означает, что полная проводимость в этой точке должна соответствовать окружности единичной величины активной проводимости на круговой диаграмме (см. рис. 20-24). Полная проводимость в месте соединения шлейфа, ближайшего к н а г р у з к е , должна быть подобрана поэтому так, чтобы она достигла окружности диаметра, равного единице, которая повернута на величину / λ к нагрузке от своего нормаль­ ного положения единичной окружности актив­ ной проводимости (см. рис. 20-24). Это может быть получено следующим об­ разом: а) разместить нормированное значение полной проводимости 0 , 5 + /0,5 на круговой диаграмме; б) добавить требуемую величину нормиро­ ванной реактивной проводимости, чтобы сме­ стить точку 0,5 + / 0 , 5 по окружности актив­ ной проводимости 0,5 до тех пор, пока эта точка не достигнет смещенной окружности единичной активной проводимости. Это требует добавления нормированной реактивной прово­ димости величиной — /0,63. Это как р а з и есть требуемая величина нормированной реактив­ ной проводимости первого шлейфа; в) повернуть точку, полученную выше ( 0 , 5 + /0,13), на величину / λ в сторону от н а г р у з к и . Эту точку размещают т а к , чтобы она была на окружности единичного значения активной проводимости (1 — /0,72); г) нормированное значение полной прово­ димости второго шлейфа должно быть поэтому + /0,72, чтобы перенести точку по окружности единичной активной проводимости в точку 1 + / 0 , что соответствует полному согласова­ нию. Длины шлейфов могут быть определены по фор муле (20-53) или π у те м испол ьзовани я шкалы круговой диаграммы следующим обра­ зом: 1) коэффициент отражения д л я короткозамкнутой нагрузки равен Xe^ Поэтому начнем с точки 5 на диаграмме, которая соответ­ ствует бесконечной проводимости; 2) повернуть р а д и а л ь н у ю шкалу «к гене­ ратору» до тех пор, пока она не достигнет зна­ чения требуемой нормированной реактивной проводимости линии на внешней границе диа­ граммы; 3) длина шлейфа в длинах волн может быть п р я м о прочитана по внешней шкале круговой диаграммы. В данном примере длина шлейфа равна 0,17λ для реактивной проводимости —/0,63 (точка 6) N ϊ 8 3 8 w