* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

418 Источники питания \гл 15 по табл. 15-1. При расчете реальных выпря­ мителей необходимо учитывать возникающие в них потери. Произведение величины выход­ ного тока на сумму внутренних сопротивлений элементов схемы выпрямителя дает величину падения постоянного н а п р я ж е н и я в нем. В реальной схеме сумма этого падения н а п р я ж е н и я и фактического выходного н а п р я ж е н и я равна посто­ К Выходу £ янному напряжению на вбтрямителя нагрузке, определяемому по т а б л . 15-1. Put. 15-4 Схема о д Н а п р и м е р , д л я двух­ н о з в е н п о г о фильтра т а к т н о г о однофазного вы­ с индуктивным в х о ­ прямителя, работающего дом. R — сопро­ на фильтр с индуктивным тивление н а г р у з к и . входом, из табл. 15-1 сле­ дует, что действующее н а п р я ж е н и е половины вторичной обмотки в 1,111 раза больше на­ п р я ж е н и я на н а г р у з к е . Это справедливо при допущении, что сопротивления трансформатора, вентилей и дросселя равны нулю. Т а к и м обра­ зом, если действующее н а п р я ж е н и е половины 15-36. Определение коэффициента пульсации. На рис. 15-4 п о к а з а н а схема однозвенного Г-образного с г л а ж и в а ю щ е г о фильтра. Коэффициент пульсации н а п р я ж е н и я на выходе фильтра определяется по графику на рис. 15-5. Д л я этого н у ж н о з н а т ь величину произ­ ведения LC фильтра, частоту сети и тип в ы п р я м и т е л я . П о л ь з у я с ь этим графиком, можно т а к ж е решить обратную задачу — найти вели­ чину произведения L C необходимую для полу­ чения заданного коэффициента пульсации при да иных ч астоте сети и схеме вы π ря мител я. График на рис. 15-5 пригоден для расчета выпрямительных устройств, содержащих однозвенный фильтр с индуктивным входом График дает п р а в и л ь н у ю величину коэффициента пуль­ сации при условии, если сопротивление конден­ сатора фильтра для основной частоты пульсаций значительно меньше сопротивления нагрузки. Если это условие не соблюдается, то истинный коэффициент пульсаций будет меньше, чем найденный по графику. При составлении графика на рис. 15-5 было принято, что наинизшая первая гармони­ ческая является единственной нере­ менной составляющей выходного на­ п р я ж е н и я . Погрешность, возникаю­ щая в результате такого допущения, весьма незначительна. Это объясня­ ется тем, что сопротивление фи.1ьтра для высших гармоник велико и их амплитуды значительно меньше ампли­ туды первой гармонической. Д л я оп­ ределения коэффициента пульсации но графику на рис. 15-5 н у ж н о знать величину произведения f~LC, где / — частота сети, гц; L — индуктивность дросселя фильтра, гн; С—емкость конденсатора фильтра, мкф. 1 1 15-Зв. Минимальная индуктив­ ность дросселя фильтра. Индуктив­ ность дросселя L должна быть равна Рис 15 5. График д л я о п р е д е л е н и я к о э ф ф и ц и е н т а п у л ь с а ц и й вы­ или больше критической индуктивно­ х о д н о г о н а п р я ж е н и я (в п р о ц е н т а х ) в з а в и с и м о с т и о т величины сти. Полезно, однако, делать L равным fj! LC п р и о д н о э в е н н о м ф и л ь т р е с индуктивным в х о д о м . или большим оптимальной индуктив­ / — т р е х ф а з н ы й д в у х т а к т н ы й или ш е с т и ф а з н ы й однотактный ности. При этом, как было у к а з а н о выпрямитель; 2 — д в у х ф а з н ы й д в у х т а к т н ы й выпрямитель; J — в § 15-2, оптимальная индуктив­ трехфазный однотактный в ы п р я м и т е л ь , 4 — о д н о ф а з н ы й д в у х т а к т ьый в ы п р я м и т е л ь . ность равна удвоенной критической. Д л я получения в нестабилизировторичной обмотки трансформатора под на­ ванных выпрямительных устройствах весьма ма­ грузкой принято равным 700 в, то постоянное лого н а п р я ж е н и я пульсаций (50 мв и меньше) напряжение на н а г р у з к е по табл. 15-1 будет необходимо помещать дроссель в положитель­ 700 · 1,111 = 630 в. ный или отрицательный провод в соответствии Реальное выходное напряжение будет с тем, для подачи какого н а п р я ж е н и я (положи­ меньше 630в на величину суммы падений напря­ ла — д е й с т в у ю щ е е з н а ч е н и е н а п р я ж е н и я п о л о ­ жения в вентиле и дросселе фильтра. Учиты­ вины в т о р и ч н о й о б м о т к и н е н а г р у ж е н н о г о вать падения н а п р я ж е н и я внутри трансформа­ ιрансформатора; тора не следует, т а к как было задано н а п р я ж е ­ Rs — с о п р о т и в л е н и е половины вторич10* обмотки. ние вторичной обмотки н а г р у ж е н н о г о трансI — а м п л и т у д н о е з н а ч е н и е тока первичной об­ о о р м а г о р а . Рабочие токи в ы п р я м и т е л я и мотки; Jo — п о с т о я н н а я с о с т а в л я ю щ а я тока н а г р у з к и , трансформатора т а к ж е даны в т а б л . 15-1. fnl 1 З а д а ч а у с л о ж н я е т с я , е с л и известно н а п р я ж е н и е т о л ь к о н е н а г р у ж е н н о г о т р а н с ф о р м а т о р а . В этом с л у ч а е ι а п р я ж е п и е трансформатора п р и п о л н о й н а г р у з к е ι ю ж н о н а й т и из с л е д у ю щ е г о в ы р а ж е н и я : U = ^ -UUI R ) 1 ml 1 1 Ri — с о п р о т и в л е н и е первичной обмотки, Uγ — д е й с т в у ю щ е е н а п р я ж е н и е первичной обмотки. К о э ф ф и ц и е н т п у л ь с а ц и и н а п р я ж е н и я опреде­ л я е т с я из в ы р а ж е н и я 1 /С % = п - ^ . 1 0 0 , s ^ -IMR Io. 2 где V где C g — д е й с т в у ю щ е е з н а ч е н и е н а п р я ж е н и я п о л о ­ Z вины втор ич ной обмотки нагруженного трансформатора. — действующее значение напряжения пульса­ ции. С/о — п о с т о я н н а я с о с т а в л я ю щ а я в ы х о д н о г о н а п р я ­ жения. n