* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

414 Трансформаторы и дроссели [гл. 14 t — длительность и м п у л ь с а , сек; t — время нарастания импульса, измерен­ ное между точками, соответствующими 10 и 90% амплитуды. Во многих применениях полное сопротивле­ ние источника импульсов или н а г р у з к и мало в течение и м п у л ь с а , а к концу импульса оно приближается к сопротивлению разомкнутой цепи. В т а к о м случае в ы р а ж е н и я (14-19) и (14-20) не могут быть использованы д л я доста­ точно точного определения длительности среза и м п у л ь с а . Если полное сопротивление источни­ ка или н а г р у з к и п р и б л и ж а е т с я к сопротивлению разомкнутой цепи в течение импульса, то на срезе импульса будет наблюдаться большой выброс. Кроме того, используя в ы р а ж е н и я (14-21) и (14-22), получим, что на фронте выходного импульса будет выброс п р и м е р н о 5% (см схему замещения при высоких частотах на рис. 14-31,в). Выброс такого п о р я д к а обычно несуществен, т а к к а к при этом обеспечивается значительно меньшая длительность фронта импульса, чем в критическом р е ж и м е : r (14-21) где C = C + C NlfNl Если з н а ч е н и е R^ меньше найденного по формуле (14-21) или если значение R больше вычисленного по формуле (14-22), то фронт импульса будет иметь больший выброс В край­ нем случае, когда R равно н у л ю , a R в ы р а ж а ­ ется соотношением (14-22), выходной импульс будет иметь выброс п р и м е р н о 17%, Д л я полу­ чения выброса 5% требуемое значение R при этих условиях может быть определено по фор­ муле 1 s LL Q N H М а к с и м а л ь н а я магнитная индукция в сер­ дечнике, создаваемая п р я м о у г о л ь н ы м импуль­ сом н а п р я ж е н и я , равна о Онакс _ — <Л,акс£ · IO 9 ^макс — максимальная амплитуда прило­ женного импульса н а п р я ж е н и я , в, W — число витков первичной обмотки, t — длительность импульса, сек. Х а р а к т е р и с т и к и импульсного трансформа­ тора можно определить не только на основе а н а л и з а схемы з а м е щ е н и я , но т а к ж е и исполь­ з у я переходную характеристику трансформато­ ра для среза импульса . Снижение плоской части импульса можно определить на основе а н а л и з а схемы з а м е щ е н и я д л я низких частот. Кроме того, этот метод позволяет определить длительность среза импульса в тех схемах, где сопротивление источника или нагрузки непо­ средственно после окончания импульса стано­ вится очень б о л ь ш и м . Во всех с л у ч а я х надо стремиться макси­ мально увеличить индуктивность первичной обмотки и максимально снизить индуктивность рассеяния и п а р а з и т н у ю емкость. Д л я этого обмотки выполняются в виде чередующихся секций и выбирается материал сердечника с высокой проницаемостью. При высоких ча­ стотах магнитный поток не п р о н и к а е т на доста­ точную глубину пластины сердечника, а распола­ гается т о л ь к о по поверхности пластин. Поэтому пластины сердечника должны быть тонкими, а площадь их поперечного сечения — достаточ­ ной д л я п р о п у с к а н и я магнитного потока. Утоньшение пластинок приводит к увеличению действующей магнитной проницаемости сердеч­ ника. Естественно, что потери мощности в импуль­ сных трансформаторах создаются в основном потерями в сердечнике, так как в этих транс­ форматорах очень мало витков. Потери в сердеч­ никах для импульсных трансформаторов обычно не сообщаются заводами-изготовителями мате­ риалов сердечников. Однако д л я текстурованной стали толщиной 0,051 мм Р . Л и (R. Lee) дает величину 0,012 вт/фунт при длительности импульса 2 мксек и максимальной индукции в сердечнике 6 000 гс (38 700 мкс/кв. дюйм). Т а к как обычно стремятся уменьшить размеры импульсного трансформатора для уменьшения индуктивности рассеяния и пара­ зитной емкости, то превышение температуры его больше, чем у обычных силовых трансформато­ ров, имеющих те же потери энергии Поэтому в импульсных трансформаторах на большие мощ­ ности необходимо п р и м е н я т ь более нагревостойкие изоляционные материалы. 1 1 где З н а к е — максимальная индукция, дюйм; S — эффективное поперечное сердечника, к в . дюйм, мкс/кв. сечение А н а л и з э т о г о в о п р о с а см. M o s k o w i t ζ and Racker, Pulse techniques, sec. 3.5, Prentice H a l l . Inc , Englewood C l i i i s N Y , 1957 Более п о л н о е описа­ ние и м п у л ь с н ы х т р а н с ф о р м а т о р о в д а н о в Pulse genera­ tors, vol. 5 chaps 12 — 15, Radiation Laboratory Series, M c G r a w - H i l l Book Company, I n c . , New York, 1948. (Прим автора.) t r 1