* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

410 Трансформаторы и дроссели [гл. 14 Рис 14-42. Р а з м е р ы о б м о т о к и схема в ы х о д н о г о т р а н с ф о р м а т о р а , р а с с м о т р е н н о г о в п р и м е р е 14-4. Ч и с л о витков в п о л о в и н е п е р в и ч н о й обмотки 600. Ч и с л о слоев в к а ж д о й половине первичной обмотки 66. Д и а м е т р провода № 34 0,0069 д ю й м а . И з о л я ц и я с л о я 0,0013 дюйма. Ч и с л о витков в о вторичной обмотке 300 Число слоев 5. Д и а м е т р п р о в о д а № 30 0,0108 дюйма И з о л я ц и я с л о я 0,0015 д ю й м а . С р е д н я я д л и н а магнитной л и н и и 4,18 д ю й м а . Способ с б о р к и 1 : 1, S = 0,495 к в . д ю й м а _0,30 где C D - 3,9 • 0 , 8 2 - 3 , 5 ( 1 2 — 1 ) __ (0,0013 + 0,0006)· 12 S - ~~" = 135 пф — собственная емкость обмотки; c Q 1 c i Q c s _ 6 8 0 60-68 + 6 8 Г. Определяем значение А [см. выражение (14-17)]: С _ 2 0 J _ — с ; —187 - ' л Ü I L C Q + G = 32 пф— суммарная емкость внешней и внутренней частей обмотки относительно сердечника; С X =AX KA+\): pi c Д. Определяем частоту / п прн которой С _ 0,225 · 3,9 • 0,82 · 3,5 ( 1 2 - 0,5) __ °> (0,0400 + 0,003). 12 — _ 0 , 2 2 5 • 3,9 • 0,82 • 3,5(12—0,5) ° з ~~ (0,0350 + 0,0003) -12 ~~ c n η φ D U ^ * φ Λ = 2~π Ϋ(A i - O ^ C 0,11 8 = 13 ' 2π у (0,11 + Емкость проводящих проводов оценивается в 20 пф. В. Определяем емкость C вторичной об­ мотки. Приводим это значение к первичной обмотке (см. рис. 14-18): 3 C 1)-6,52 • IO" - 20,7 - I O " = 136 кгц. Из рис. 1 4 - 3 3 — 1 4 - 4 1 находим величину D прн частоте / . г 10000 Q C QÜ C = C 2 D + c — . G 1 1- емкость c проводов = + G 4 Г Д О = 237 + 74 + 20 = 331 пф, 0,30 • 3,9 • 0,82 • 3,5 ( 5 — 1) _ (0,015 + 0,00077) · 5 " = 237 пф— собственная емкость обмоткн; г D 2 C П р и м е ч а н и е . См з н а ч е н и е R на с х е м е з а м е щ е н и я на р и с . 14-42. 1 приведенное QQ I C N 147 . 147 П Л , С^ГС-=Ш+Ш= 7 4 ^-суммарная емкость внешней и внутренней частей обмотки относительно сердечника; r 0 = G c 1 G _ 0,225 • 3,9 · 0,82 · 3,5 (5—0,5) _ (0,0015 + 0,00039) • 5 ~~ = 147 пф. 2 Е. Определяем частоту, при которой вы­ ходное н а п р я ж е н и е снижается на 3 дб. Сопротивление источника равно сопротив­ лению нагрузки эквивалентного трансформа­ тора, поэтому B = I . Из представленных на рис. 1 4 - 3 3 — 1 4 - 4 1 кривых выбираем ту, которая ближе всех соответствует примеру. Д л я А = 0 , 1 1 ; В = I H D = 1,80 наиболее приемле­ мая кривая дана на рис. 1 4 - 3 6 Интерполяция дает, что уровень 3 дб соответствует частоте ^ l I f = 1,1 1 3 6 = 1 5 0 кгц. I r Емкость подводящих проводов оцениваем в 20 пф. Вторичная емкость, приведенная к первич­ ной стороне трансформатора, равна C (N IN Y 2 2 1 2 14-6. С П Е Ц И А Л Ь Н Ы Е С МАГНИТНЫМИ УСТРОЙСТВА ЦЕПЯМИ = 331 (300/1 200) = 20,7 на рис. 8 пф. Следовательно, С будет равно 20,7 пф. 14-32—14-41 Н и ж е рассматриваются MAI нитные цепи, большинство которых использует некоторые виды магнитных усилителей. Д л я их расчета требуется знание способов расчета дросселей со