* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

$ 14-41 Дроссели со стальным сердечником 403 9. Определяем уточненную толщину пакета, зная найденное D п. 8 число витков первичной обмотки и магнитную индукцию в сердечнике, равную 76 000 мкс/кв.дюйм. Т а к как максималь­ но допустимая величина магнитной индукции выбрана на основании требования к намагни­ чивающему току, то площадь поперечного се­ чения сердечника должна быть рассчитана в отсутствие нагрузки вторичной обмотки. При этом условии первичная э.д.с. (и ток холостого хода) наибольшая и почти равна приложенному напряжению. По формуле (14-5) находим: U IQ Ilz-IQ AMfN B ~~ 4,44-60-290-76 000 ~~ = 1,99 кв. дюйма; с 5 1,99 ^ Ö ^ 8 ' * . S 2,26 t t mm о о с = = = 2 2 6 к в д ю и м а ; c s s S c fce ^ = TSre e 1,64 дюима - Примечание. У в е л и ч е н и е ш и р и н ы пакета вызовет небольшое у в е л и ч е н и е с о п р о т и в л е н и я обмотки. Если это увеличение о к а ж е т с я с у щ е с т в е н н ы м , т о н у ж н о пересчитать число витков, к а к у к а з а н о в п. 8. 10. Определяем потери в сердечнике (см. \ьазание на рис. 14-28 относительно веса сер­ дечника): SP = G P c c 0 = (4,17 1,64 · 0,88) - 0,8 == 4,82 вт. 3 11. Определяем потери в обмотке: *Ри = WRi + П 2 * , ) = [(0,790) - 2,17 + + (0,141) · 128] = 1 , 3 5 + 2,56 = 3,91 вт. 2 12. Определяем к.п.д.: Т _ P - 100 370.0,200-100 ' ~ Р + ЛР + ДР ~~370-0,200+4,82+3 91~ = 89,5%. 3 3 с а 1 13. Оцениваем превышение температуры трансформатора. Поверхность охлаждения 59,0 кв. дюйма. Рассеиваемая мощность 8,73 em. Согласно рис. 14-26 превышение температуры составит 31° С . 14-4. ДРОССЕЛИ СО С Т А Л Ь Н Ы М СЕРДЕЧНИКОМ Индуктивность дросселя со стальным сер­ дечником зависит от амплитуды н частоты переменного н а п р я ж е н и я , а т а к ж е от величины постоянного тока, протекающего через обмотку. Постоянный ток создает в сердечнике магнит­ ную индукцию, вокруг которой располагается петля гистерезиса, полученная при наложении переменного н а п р я ж е н и я . М а г н и т н а я проницае­ мость на частном цикле, т. е. магнитная прони­ цаемость сердечника на переменном токе с по­ стоянным подмагничиванием, определяется п о кривым завода-изготовителя. З а т е м устанавли­ вается величина магнитной проводимости сер­ дечника и воздушного зазора и по ней вычисля­ ется индуктивность дросселя. 14·4α. Определение постоянной составля­ ющей магнитной индукции. Степень намагни­ чивания сердечника в постоянном магнитном поле зависит от длины его средней л и н и и , длины воздушного з а з о р а , величины постоянного тока в обмотке и магнитных характеристик материала сердечника. Постоянную составляющую магнитной ин­ дукции можно определить графически. Сначала устанавливается величина м.д.с. в ампер-витках или гильбертах и предполагается, что вся м.д.с. приложена к воздушному зазору в сердечнике. Магнитная и н д у к ц и я , полученная в воздушном зазоре при принятых условиях, откладывается на ординате кривой намагничивания материала сердечника. Д л я этого метода необходимо вычерчивать кривую намагничивания в линей» ном масштабе. З а т е м предполагается, что вся м.д.с. приложена т о л ь к о к стальному сер­ дечнику, без учета зазора. Магнитодвижущая сила на единицу длины сердечника, получен­ ная при этом предположении в ампер-витках на дюйм нли эрстедах,.откладывается на абсциссе кривой намагничивания. Пересечение прямой линии, соединяющей две отложенные точки, с кривой намагничивания дает магнитную ин­ дукцию н напряженность постоянного магнит­ ного поля в- сердечнике. 14-46. Определение переменной составляю­ щей магнитной индукции. В отсутствие насы­ щения сердечника переменную составляющую магнитной индукции в сердечнике можно счи­ тать независимой от постоянной составляющей магнитной индукции; следовательно, перемен­ ная составляющая магнитного потока может быть найдена по формуле (14-5). Максимальные значения индукции на концах петли гистерезиса будут равны сумме или разности постоянной и переменной составляющих магнитной индукции 14-4в Расчет индуктивности. Действую­ щую магнитную проницаемость или проницае­ мость стального сердечника с воздушным за­ зором на переменном токе можно найти по фор­ муле (14-8). Индуктивность дросселя определя­ ется тогда но формуле (14-7). 14-4г. Приближенное значение произведения числа витков на площадь поперечного сечения сердечника. При расчете дросселя с магнитным сердечником большое значение имеют эмпири­ ческие соотношения для приближенного опре­ деления произведения числа витков на эффектив­ ное поперечное сечение сердечника в зависимо* сти от нижнего предела индуктивности. Выра­ жения (14-1) и (14-16) относятся соответственно к сердечникам и з трансформаторной стали с содержанием 4% кремния и из гайперсилаС-97: л tfS^0,25I/ -10 П4-15) (для 4%-ной кремнистой стали); tfS^0,18L/ .10 (14-16) (для гайперсила С-97). Здесь N — число витков; S — эффективное поперечное сечение сер­ дечника, к в . дюймы; I — постоянная составляющая тока, а. o 4 0 0 4 П р и м е ч а н и е . Эти с о о т н о ш е н и я применимы д л я с р а в н и т е л ь н о б о л ь ш о й п о с т о я н н о й м . д . с . на еди­ н и ц у д л и н ы с е р д е ч н и к а и малой переменной составляю­ щ е й м а г н и т н о й и н д у к ц и и . П о д о б н ы е в ы р а ж е н и я могут быть яаписаны и д л я с е р д е ч н и к о в из д р у г и х материа­ л о в , е с л и известны к о н с т р у к т и в н ы е д а н н ы е и величина индуктивности. В большинстве случаев требуемое значение NS будет меньше значения, полученного из приведенных в ы р а ж е н и й , так как они состав-