* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 14-3] Силовые трансформаторы 401 Примечание. Так к а к число витков п е р ­ вичной обмотки п о л у ч е н о и с х о д я иэ с о п р о т и в л е н и я , соответствующего 648 виткам, п р е д в а р и т е л ь н о най­ денным, н е о б х о д и м о снова о п р е д е л и т ь п е р в и ч н у ю э . д . с . и уточнить число витков первичной обмотки на о с н о в а ­ ния значения с о п р о т и в л е н и я , с о о т в е т с т в у ю щ е г о 580 580 вяткам, т. е. 13.9 ^ => 12,4 ом. П о в т о р я я расчет, 64о устанавливаем, что число витков первичной обмотки равно 583, а е е с о п р о т и в л е н и е 12,5 ом. 7 3 9. Определяем уточненное значение толщи­ ны пакета, принимая, что число витков первич­ ной обмотки равно найденному в п. 8 и магнит­ ная индукция равна 76 ООО мкс/кв. дюйм (11 800 гс). Так как максимально допустимая магнит­ ная индукция установлена на основании пре­ дельного тока намагничивания, то требуемая площадь поперечного сечения сердечника долж­ на быть рассчитана для режима холостого хода. При этом э . д . с , наведенная в первичной обмотке (и ток намагничивания), наибольшая и почти точно равна приложенному н а п р я ж е н и ю . Из формулы (14-5) следует, что ¢/1-10 8 и т о к в фильтре должны быть равны соответ­ ственно 300 β и 200 ма. Общее последовательно включенное сопротивление каждого вентиля и дросселя фильтра п р и н я т ь равным 350 ом. Расчет проводить д л я превышения температуры, равного 40 С, и формы пластины, показанной на рис. 14-28. При­ нять, что потери в сердечнике соответ­ ствуют данным,приведенным на рис. 11/16 14-21. Кроме того, исходя из ограни­ m чения тока намаг­ ничивания транс­ форматора, магнит­ •206ная индукпия дол­ ж н а -быть меньше 80 000 мхе/'кв. дюйм. е Решение 120 - IO 8 _ — 4,44/jV,£ ~~ 4,44-60-583-76000 = 1,02 к в . дюйма; с 1.02 S —— = 0.88 = 1 , 1 6 к в . дюйма; MaKC S c 1 эап 0 0 1. Определяем дечника (в ф у н т а х ) равен 4,17 X (толщина набора сер­ действующие зна­ д е ч н и к а ) X (коэффициент за­ чения токов пер­ полнения). вичной и вторичной обмоток и среднее значение расчетных мощностей первичной и вторичной обмоток (рис. 14-29): U It = 0,707/ = 0,707 . 200 = 141 ма; ] = « 1 . 1 Ш = МЦи.аы + Δ ί / + Δ ί / — 1,11(300 + (0,200 350)] = 411 в; U H 411 200 - 100 790 ма. ι = 89 Ζ7ΓΤ~Π7 0 0 Λ ρ Β β Η Τ 9 Рис. 14-28. Р а з м е р ы пласти­ ны к п р и м е р у 14-2. В е с сер­ . b = a S = c Oi 1,16 _ — = 1,16 дюйма. 1 i Прим ечание. Увеличение толщины пакета вызовет увеличение с о п р о т и в л е н и я обмоток. Если э т о увеличение заметно, т о в д а л ь н е й ш е м у т о ч н я е т с я число ввтков первичной обмотки, н а й д е н н о е в п. 8. / 10. Определяем потери в сердечнике (см. указание о весе сердечника на рис. 14-27) AP = c Здесь принято, что к.п.д. равен 89% д л я выходной мощности 370 · 0,2 = 74 вт. П р и м е ч а н и е . Точнее расчетная мощность вторичной обмотки равна п р о и з в е д е н и ю наведенной вторичной э . д . с . на д е й с т в у ю щ е е значение вторичного тока. G P = c 0 (1,55 - 1,16 . 0,88) - 0,8 = = 1, 26 вт. 11. Определяем потери в обмотке: AP = I Ri u i s + IiR = 0,447 . 12,5 + X 0,056 = 487 вт. i s 6,5 s χ 12. Определяем к.п.д. 8 трансформатора: NU t t P - 100 η = Ρ + ΔΡ + ΔΡ 41 - 100 = 87% 41 + 1 , 2 6 + 4,87 8 ε Μ L PUUL F 13. Определяем вторичное н а п р я ж е н и е ирн холостом ходе: E U * 2 - 1 2 0 7 в я NJN "583/36 14. Оцениваем превышение температуры трансформатора. Поверхность охлаждения трансформатора составляет 30,5 к в . дюйма. Потери равны 6,13 вт. Согласно рис. 14-26 превышение температуры р а в н о примерно 36°С. Пример 14-2 Рассчитать однофазный силовой трансфор­ матор на 117 в, 60 гц д л я двухполупериодного выпрямителя с фильтром, имеющим индуктив­ ный вход. Выходное выпрямленное н а п р я ж е н и е Р и с . 14-29. Форма токов в о б м о т к а х о д н о ф а з н ы х сило­ вых т р а н с ф о р м а т о р о в , п р е д н а з н а ч е н н ы х д л я работы в д в у х п о л у п е р йодном выпрямителе, с ф и л ь т р о м , име­ ющим д р о с с е л ь н ы й в х о д . V - входное напряжение; H — максимальное зна­ чение в ы х о д н о г о в ы п р я м л е н н о г о тока; U — н а п р я ж е ­ ние на з а ж и м а х о д н о й половины вторичной обмотки. Ток вторичной о б м о т к и имеет п р я м о у г о л ь н у ю ф о р м у (максимальное з н а ч е н и е равно H с р е д н е е з н а ч е н и е рав но W/2, д е й с т в у ю щ е е з н а ч е н и е равно 0,707//). Ток первичной обмотки имеет п р я м о у г о л ь н у ю ф о р м у i s t 1макс Среднее значение расчетных мощностей первичной и вторичной обмоток примерно р а в н о 104 ва. 2. О п р е д е л я е м сечение провода первичной и вторичной обмоток. Согласно рис. 14-19 от¬ * См. табл. 15-1.