* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 14-2] Основы теории трансформаторов со стальным сердечником 395 ство кривых проницаемости на частном цикле показано на рис. 14-22. Из большого числа существующих сортов материалов для сердечников можно подобрать несколько материалов, которые могут удов­ летворить поставленным требованиям. Окон- Наясималъная перепетая магнитна* индукция, ге Рис. 14-22. Семейство кривых зависимости магнитной проницаемости на частном ц и к л е о т магнитной индукции ( д л я о б ы ч н о й т р а н с ф о р м а ­ торной стали). чательный выбор материала производится ис­ ходя из требования получения минимального объема или веса трансформатора, облегчения сборки и монтажа или необходимости получе­ ния заданных электрических характеристик, которые могут быть получены только при ис­ пользовании определенного сорта материала сердечника. Сердечники силовых трансформа­ торов обычно делаются из отожженных пла­ стин трансформаторной стали с содержанием 1—4% кремния. Этот материал обладает отно­ сительно высокой магнитной проницаемостью и сравнительно небольшими потерями при больших магнитных и н д у к ц и я х и позволяет изготавливать дешевые изделия. Материалы для сердечников трансформаторов звуковой частоты должны иметь высокую магнитную проницаемость при малых магнитных индук­ циях. Такими материалами я в л я ю т с я , напри­ мер, му-мегалл и пермаллой. Му-металл имеет в своем составе никель, ж е л е з о , медь и марга­ нец, а пермаллой— никель, железо, молибден и марганец Изготавливаемые для трансформаторов пла­ стины различаются по форме и ю л щи не. В ма­ лых трансформаторах, выпускаемых в про­ дажу, часто применяется сталь марки № 26 толщиной 0,019 дюйма (0,483 мм). В тех слу­ чаях, когда требуется уменьшить потери от вихревых токов, применяются пластины тоньше 0,001 дюйма (-^ 0,025 мм). П а к е т из очень тон­ ких пластин обычно стягивается с помощью скобы, как показано на рис. 14-11. Д р у г и е способы сборки трансформатора относительно медленны. Сплошные ферритовые сердечники (см. п. 14-2 а) часто применяются в диапазоне частот от нескольких килогерц до нескольких сотен килогерц. Сплошные сердечники изго­ товляются как прессованием, т а к и по техно­ логии получения металлокерамики. После об­ жига сердечники становятся очень твердыми. В случае надобности они могут быть разрезаны алмазной пилой и поверхности их отполиро­ ваны. Эти сердечники имеют высокое удельное электрическое сопротивление и, следовательно, малые потери на вихревые токи, хотя они и не разделены на пластины. 14-2 к. Сведения об обмотках. Характе­ ристики медных проводов приведены в табл. 14-3. Д а н н ы е д л я расчета обмоток, пред­ ставленные в табл. 14-4 и 14-5, содержат реко­ мендуемые числа витков на 1 дюйм длины, характеристики междуслойной изоляции и ми­ нимальные расстояния обмотки до к р а я . Обычно все провода тоньше № 16 наматы­ ваются на автоматических станках, а обмотки из провода № 16 и больше — вручную. Сна­ чала, к а к правило, мотают обмотки, выполняе­ мые на автоматических станках, а затем об­ мотки, наматываемые вручную. В малых силовых трансформаторах вели­ чина, обратная плотности тока, в круговых милах на 1 а обычно составляет примерно 200—1 500. Эта величина может быть найдена по кривой на рис. 14-19. В очень малых транс­ форматорах допускается значительно боль­ шая плотность тока, чем в больших трансфор­ маторах. Это объясняется тем, что на к а ж д у ю единицу объема в малых трансформаторах приходится б о л ь ш а я , чем в больших трансфор­ маторах, площадь, с которой отводится тепло благодаря излучению, теплопроводности и кон­ векции. Таким обрачом, в малых трансформа­ торах количество тепла, рассеиваемого с еди­ ницы объема, при данном превышении темпе­ ратуры больше, чем в больших. OS W ¢5 ZP ширина окна, дюймы r Р и с . 14-23. К р и в а я з а в и с и м о с т и м а к с и м а л ь н о допустимого коэффициента заполнения окна сердечника от е г о ширины. При проектировании трансформатора тол­ щина провода,- изоляция и форма обмотки должны быть тщательно определены с таким расчетом, чтобы обмотка хорошо разместилась в окне магнитопровода. Н а рис. 14-23 пока­ зана зависимость максимально допустимого коэффициента заполнения окна медью от ши­ рины окна. При выполнении катушек следует уточнить длину, толшину и внутренние размеры каркаса, на который наматывается катушка. Д л и н а катушки обычно выбирается на ^e—Vsa (-^0,16—0,08 см) дюйма меньше длины окна, а внутренний размер каркаса — примерно на Vas дюйма (0,08 см) больше ширины среднего стержня пластин магнитопровода д л я облегче­ ния сборки. Если сердечник сплошной, то внутренние размеры каркаса делаются примерно на ZJ дюйма (0,08 см) больше в обоих направ­ л е н и я х . Толщина каркаса изменяется в пре­ делах примерно от 0,025 дюйма (0,064 см) д л я малых трансформаторов до 0,090 дюйма (0,23 см) д л я трансформаторов мощностью около 500 ва. Д л я облегчения намотки толщина пакета со­ ставляет обычно не менее половины и не более двойной ширины среднего стержня. 1 1 2