* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ /MJ Критическая связь 377 шунтирующими сопротивлениями. Т а к а я схема используется обычно тогда, когда необходимо иметь контуры с малыми значениями Q- Если требуется иметь контуры с большими значе­ ниями Q то шунтирующие сопротивления t Коэффициент произведения усиления на полосу пропускания будет наибольшим при Q = = Q и C значительно большем или меньшем, чем C . Н а рис. 13-12 показана зависимость 1 3 1 2 и ί \—r^^T-f Рве. 13 10. Контуры, ш у н т и р о в а н н ы е с о п р о т и в л е н и я м и , и основные с о о т н о ш е н и я п р и к р и т и ч е с к о й с в я з и . Р и с . 13-11. К о н т у р ы с п о с л е д о в а т е л ь н о включенными с о п р о т и в л е н и я м и и основные с о о т н о ш е н и я п р и крити­ ческой с в я з и . M=b-YLj^-> кр 0 Qi = 3 2%f C R ; 0 1 1 Q = 2*f C R ; 3 & 4? = 1 / ^ (на / ) , U V Ri 0 i 1 1 _ 3 2TC/QL S T Q 3 2%/QC R 3 R 3 ' (на / V 2% YL C 1 2π YL C i i U -Q V 1 1 Wi 1 1 (НЭ / о ) ' 3 z Z Ä ~ (на частоте максимального на зажимах α Усиления) и б = входное Z 1 8 сопротивление 1 8 на / о ; 2 / = о QiQ 2 0 2% YL C 2% YL C ' 3) = в х о д н о е со­ = ^/^ ^ —переходное сопротивление от зажимов усиле­ о—б к зажимам β—г на частоте м а к с и м а л ь н о г о ния, K = BX = 2 противление на з а ж и м а х (если Q i α и б на fo· Ui SZ 13- •12 х о д н о е с о п р о т и в л е н и е о т з а ж и м о в Ъ—б к з а ж и м а м в-~г на / . П р и м е ч а н и е Н а р и с . 13-12 —13-15 з а д о б р о т ­ ности первичного и в т о р и ч н о г о к о н т у р о в м о г у т быть п р и н я т ы как Q и Q , так н Q и Q соответственно Р и с . 13-12 —13-15 не д а ю т п р а в и л ь н ы х результатов е с л и Q и л и Qg м е н ь ш е 10. 1 3 2 1 1 VRiRi Примечание. На р и с 13-12 — 13-15 э а добротности первичного и в т о р и ч н о г о к о н т у р о в м о г у т быть приняты соответственно либо Qi и Q , либо Qs и Q . 3 1 исключаются и получается схема на рис. 13-11. В этом случае значения Q контуров опреде­ ляются в основном потерями в первичной и вторичной обмотках. Уравнения д л я контуров с критической связью в общем виде довольно сложны. По­ этому на рис. 13-12—13-15 в форме кривых представлены основные характеристики таких контуров. Следует иметь в виду, что эти кри­ вые рассчитаны д л я случая сравнительно боль­ ших Q контуров и не соответствуют действитель­ ному поведению схемы на р и с . 13-11, если Q любого контура меньше примерно 10. Данные на рис. 13-12 — 13-15 основаны на использовании источника переменного тока постоянной амплитуды, что приблизительно соответствует случаю включения связанныхконтуров в анодные цепи пентодов (на всех рисун­ ках за добротности первичного и вторичного контуров можно принять к а к Q и Q т а к и Qi и Qi соответственно). 13-3 а. Коэффициент произведения усиле­ ния на полосу пропускания в контурах с крити­ ческой связью. Этот коэффициент зависит от отношения добротностей и соотношения ем­ костей первичного и вторичного контуров. 1 3t коэффициента произведения усиления на полосу пропускания от Q /Q д л я с л у ч а я , когда ем­ кость C первичного контура равна емкости C вторичного контура. При этом условии система двух связанных контуров обладает большим произведением усиления на полосу пропуска­ ния по сравнению с одиночным контуром, если отношен ие доб ротн остей Q / Q мен ьше 4,5\ x 2 1 1 3 3 ЮО Р и с . 13-12. З а в и с и м о с т ь коэффициента произведения у с и л е н и я на п о л о с у п р о п у с к а н и я от о т н о ш е н и я д о б р о т Hocreft в контурах с критической связью при C C . П р и неравных з н а ч е н и я х C и C величина, в з я т а я п о к р и в о й , д о л ж н а быть и с п р а в л е н а при п о м о щ и к о э ф ­ фициента К, п о л у ч а е м о г о из у р а в н е н и я (10-13;. 1 3 1 S