* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

374 Контуры с индуктивной связью \гл. 13 Индуктивность L первичной обмотки при короткозамкнутой вторичной обмотке, а т а к ж е индуктивность L вторичной обмотки при ко­ роткозамкнутой первичной обмотке могут быть определены из в ы р а ж е н и й : 1 S гут использоваться упрощенные эквивалент­ ные схемы (см. § 14-2). В настоящем параграфе рассматриваются эквивалентные схемы транс­ форматоров с воздушным и железным сердеч­ ником, коэффициент связи которых значительно меньше единицы. L = L (1 — k*); (13-8) Э к в и в а л е н т н ы е с х е м ы . Чтобы проанализировать индуктивно с в я з а н н ы е цепи, L = L (1 _ * » ) . (43-9) вторичная цепь должна быть пересчитана к первичной. В результате получается экви­ В ы р а ж е н и я (13-8) и (13-9) почти совпадают валентная схема первичной цепи с учетом вто­ с в ы р а ж е н и я м и (13-6) и (13-7), когда значение k ричной, что позволяет определить первичный близко к единице. Поэтому, если k достаточно ток. Вторичная цепь т а к ж е может исследоваться велико, измеренные величины L и L будут при помощи эквивалентной схемы. Анализ приблизительно равны действительным значе­ эквивалентной схемы вторичной цепи зависит ниям L и L - При k = 0,95 измеренные вели­ от решения, полученного д л я эквивалентной чины оказываются приблизительно на 2,5% схемы первичной цепи, т а к к а к наве­ денная во вторичной обмотке э. д. с. JafL Jm(Lf-M) Jv(Lz-M) ц равна — JmMI . Э к в и в а л е н т н а я схема п е р в и ч н о й цепи. Д в е экви­ валентные схемы первичной цепи для трансформаторов с воздушным сердеч­ ником показаны на рис. 13-2. Э к в и в а л е н т н а я схема в т о р и ч н о й ц е п н . Эквивалент­ Р и с . 13-2. Э к в и в а л е н т н ы е схемы первичной цепи. ная схема вторичной цепи для схемы, показанной на рис. 13-1, приведена на рис. 13-3. Вторичным током является ток, меньше действительных величии; при k = 0,9— который протекает в цепи, когда э. д. с , наве­ меньше действительных на 5% и при k = 0,8— денная во вторичной цепи, равная — JmMI , на 1 1 % . в кл юч а ется в э т у цепь π ос л ед ов а тел ь н о Все измерения с короткозамкнутой цепью должны производиться на сравнительно низких 13-1д. Индуктивная связь контуров, на­ частотах, чтобы снизить в л и я н и е распределен­ строенных на одну частоту. Д л я индуктивно ных емкостей. ' связанных контуров на рис. 13-4 показаны зависимости первичного тока и вторичного Когда значение k неизвестно или не яв­ н а п р я ж е н и я от частоты и коэффициента связи. л я е т с я достаточно большим д л я определения Обычно различают следующие степени связи LIK и L рассмотренным способом с поочеред­ ным коротким замыканием обмоток, необхо­ 1) слабая с в я з ь ; димо измерить L , L , M и найти k из уравне­ 2) критическая с в я з ь ; ния (13-3). После этого L И L могут быть 3) переходная с в я з ь ; найдены из уравнений (13-6) и (13-7). L и L 4) сильная с в я з ь . должны измеряться при соответственно разом­ кнутых вторичной и JQiL 13-1е. Индуктивная связь контуров, на­ первичной обмотках. строенных на разные частоты. Если два ин­ 13-1 г. Анализ свя­ дуктивно связанных контура, имеющих рав­ занных контуров с воз­ ные значения добротности Q, настроены на раз­ душными и железными личные частоты, то их резонансная характе­ сердечниками. При ристика будет подобна по форме, но пойдет пренебрежении поте­ ниже кривой, полученной при сильной связи рями в сердечнике д л я Рис. 13-3. Э к в и в а л е н т н ы е этих ж е двух контуров, настроенных на одну индуктивно связанных схемы вторичной ц е п и д л я рис. 1 3 - 1 . частоту. Максимальные уровни обоих пиков цепей с воздушными и характеристики з а в и с я т от значений доброт­ железными сердечниности контуров. Если Q не равно Q«, то ками получаются идентичные у р а в н е н и я . П о характеристика вторичного контура будет этому эти оба типа цепей могут анализиронесимметричной. Если расстройка по частоте ваться одинаковым путем. между первичным и вторичным контурами ста­ Если предположить, что коэффициент связи нет очень большой, то первичный ток будет равен единице, потери в меди и сердечнике от­ иметь т о л ь к о один максимум, д а ж е в том случае, сутствуют и межвитковая' емкость обмотки когда кривая вторичного контура имеет два равна нулю, то получим, что отношение напря­ максимума. жений на обмотках будет равно отношению 13-1ж. T-образная эквивалентная схема чисел витков обмоток. Эти условия определяют индуктивно связанных цепей. В некоторых слу­ идеальный силовой трансформатор с желез­ чаях бывает удобно заменять индуктивно свя­ ным сердечником. Однако все эти условия не занные цепи эквивалентными Т-образными сек­ могут быть выполнены полностью, что не по­ циями. В качестве примера можно указать на зволяет достигнуть равенства между отноше­ случай, когда индуктивности обмоток требуется нием н а п р я ж е н и й и отношением витков. настроить в резонанс с постоянными емкостями Д л я цепей с железным сердечником, коэф­ первичного и вторичного контуров. С в я з а н н а я фициент связи которых близок к единице, мо­ 1 K 1 S K S 1 k 2 k 1 2 2 f 1 1 - 2 k 1 2 1 K s k 1 3 2 1