* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 104] Б локинг -генераторы 343 стояние покоя схемы. В течение интервала вре­ мени между точками А и В н а п р я ж е н и е на аноде приблизительно увеличивается на 2 в. Поэтому напряжение на сетке приблизительно уменьшается на ту же величину. Соответствую­ щее увеличение анодного тока составляет Юма и как видно из характеристик сеточного тока, последний уменьшается приблизительно на 12 ма. Поэтому общий намагничивающий ток в конце импульса составляет 22 ма Д л и т е л ь ­ ность импульса τ определяется временем, тре­ буемым на перемещение изображающей точки из Л в ß Приближенно длительность τ выра­ жается формулой U ср где (10-7) в течение времени действия импульса, чем у к а з а н о в предыдущем примере, а анодный ток в течение этой стадии может достигнуть 1 а или больше. Хотя оксидированные катоды таких ламп способны эмиттировать нужный для этого ток, среднее значение тока лампы для обеспе­ чения нормального срока службы не должно превышать номинального значения. Необхо­ димо т а к ж е сохранить в пределах номиналь­ ных параметров ламп среднюю мощность рас­ сеяния на сетке и аноде. τ — длительность импульса; величина н а п р я ж е н и я на первичной обмотке импульсного трансформатора в течение интервала времени, соответствующего переме­ щению рабочей точки из А в В; намагничивающий ток в точке В. 'и'мако В момент прекращения п р о т е к а н и я сеточ­ ного тока в процессе опрокидывания анодный ток состоит только из намагничивающего тока. Соответствующая эквивалентная схема приве­ дена на рис. 10-12, в. В конце процесса запира­ ния лампы протекание намагничивающего тока через лампу прерывается. Вследствие этого в цепях анода и сетки индуктируются большие положительное и отрицательное н а п р я ж е н и я соответственно. Эти н а п р я ж е н и я показаны на рнс 10-11 в моменты, соответствующие срезу возбуждаемых импульсов. После этого н а п р я ­ жение на аноде спадает экспоненциально с по­ стоянной времени: "ер- средняя Рис. I O - H И д е а л из нрованн ые д и а г р а м м ы и м п у л ь с о в . в о з б у ж д а е м ы х в б л о к и н г - г е и е р а т о р е (рис. 10-12 и 10-13). / — стадия р е г е н е р а ц и и ( д л я у п р о щ е н и я а н а л и з а на­ магничивающий ток в этой стадии принят равным н у л ю ) , 2 — стадия с р е з а тока ι и напряжения и «« = ¾ , (Ю-8) В общем случае триоды со средним значе­ нием μ весьма пригодны д л я применения в бло­ кинг-генераторах. Т а к , н а п р и м е р , триод типа 5687 весьма удовлетворительно работает в схе мах блокинг-генераторов. При н а п р я ж е н и и источника питания + 2 5 0 в у к а з а н н ы й триод способен обеспечить пиковые импульсные токи больше 1 а при коэффициенте трансформации импульсного трансформатора 1 : 1. Пиковые токи в блокинг-генераторах на тетродах и пентодах значительно меньше, чем в триодных вариантах п р и одинаковых номи­ нальных мощностях рассеяния и источниках п и т а н и я . В мощных блокинг-генераторах иногда используются лучевые тетроды в триодном режиме, что связано с возможностью рассеяния большой мощности на аноде. В рассмотренном выше примере было при­ нято, что емкость конденсатора в цепи сетки является достаточно большой, вследствие чего н а п р я ж е н и е на нем заметно не изменяется в течение импульса. При уменьшении емкости этого конденсатора отрицательное н а п р я ж е н и е на нем увеличивается из-за протекания через него сеточного тока во время действия им­ п у л ь с а . Н а п р я ж е н и е U в уравнении (10-6), следовательно, увеличивается со временем. В результате анодный ток не достигает значе­ ния, соответствующего точке В на рис. 10-13. Т а к и м образом, емкость C обусловливает c c где R — общее сопротивление, шунтирующее L при запертой лампе (например, сопротивление потерь сердечника трансформатора и любая омическая нагрузка в цепях первичной и вторич­ ной обмоток трансформатора, отнесен­ ная к первичной обмотке). В большинстве блокинг-генераторов пере­ пад обратного н а п р я ж е н и я в конце импульса приблизительно равен перепаду н а п р я ж е н и я на аноде в течение действия импульса. Шунти­ рующая емкость трансформатора образует ре­ зонансный контур с индуктивностью трансфор­ матора, в результате чего возникают затухаю­ щие колебания, налагающиеся на экспонен­ циальный спад н а п р я ж е н и я , к а к это п о к а з а н о на рис. 10-11 В течение действия импульса колебания отсутствуют из-за сильного затуха­ ния, обусловленного сопротивлениями в цепях сетки и анода. Пренебрегая шунтирующими емкостями и индуктивностью р а с с е я н и я , можно представить процесс генерации импульса в идеа­ лизированном виде, как это п о к а з а н о на рис. 10-14 В обычных блокинг-генераторах, в которых применяются триоды со средним значением μ и напряжениями анодного питания приблизи­ тельно 250—300 в, сеточное н а п р я ж е н и е дости­ гает более высокого положительного уровня FL