* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

140 где / а 0 Усилители мощности [гл. 4 — среднее значение анодного тока при наличии сигнала; Р — суммарная выходная мощность всех переменных составляющих анодного тока, расходуемая в цепи нагрузки. Обычно мощность Я ых меньше на 15—35% мощности P Для режима покоя. При работе в режиме A лампа имеет уменьшенную тепло­ вую н а г р у з к у анода в динамическом режиме п о сравнению с режимом покоя. 4-16. Триодный однотактный усилитель мощности в режиме А с трансформаторным выходом. Нелинейные искажения однотактных усилителей мощности в режиме A в основном возникают за счет второй гармоники. При наличии только второй гармоники коэффи­ циент нелинейных искажений в процентах равен: 0,5(p/.-l)100 _ в ы х В a 1 г 1 fes = [ 0 / 8 ] ( ( 4 9 ) усилителя от отношения r /Ri при различных нелинейных и с к а ж е н и я х . Из графиков следует, что при заданных искажениях максимальная выходная мощность может быть получена, если нагрузочное сопротивление г приближенно равно 2/¾. Эта мощность, обусловленная вы­ бранным сопротивлением г , справедлива для оптимальной рабочей точки. Выбор оптимального режима производится путем ряда графических построений. Задав­ шись анодным н а п р я ж е н и е м E р а в н ы м или меньшим максимально допустимого напряжения £ , восстанавливают перпендикуляр до пере­ сечения с некоторой анодной характеристикой в точке, д л я которой получают максимально допустимую мощность, рассеиваемую на аноде. Т а к и м путем получают точку A п о к а з а н н у ю на рис. 4-3. В этой точке нагрузочное сопроти­ вление г = 2 250 ом H н н nt a J V 1 н где ρ = /"а-макс—P —положительная амплитуда переменной составляющей анодного тока; п = / ' — ^а.мин—отрицательная амплитуда указанной составляющей; P — анодный ток, определяемый пересечением линии нагруз­ ки с анодной характеристи­ кой, справедливой д л я сме­ щения, получаемого при на­ личии сигнала (см. § З-Зб). Формула (4-9) может быть получена из (3-9) при условии, что ток I определяется средней точкой между / ' и i , а значение I — аналогичной точкой между / ' и * . , т. е. к а к в случае отсутствия третьей гармоники. Отношение р/п может быть легко установлено из линии н а г р у з к и . Компромиссное решение между максималь­ ной выходной мощностью и минимально допу­ стимыми искажениями может быть получено путем тщательного выбора рабочей точки и нагрузочного сопротивления для переменного x y y а н и в Uf +10, E =Z506> A I с •at о ..-тлт 'Wy -ZQA (в /J я é / ζ s WO А. Л / /У 5 / -JO -40/ У -50. ZOO 300 SOff Рис. 4-3. Д и н а м и ч е с к и е х а р а к т е р и с т и к и д л я т р е х вели­ чин с о п р о т и в л е н и й а н о д н о й н а г р у з к и т р и о д а . К а ж д а я характеристика соответствует 5% нелинейных искаже­ ний. Д л я иллюстрации зависимости выходной мощности тока основной частоты от отношения -~ при заданных искажениях построены три Ri нагрузочные п р я м ы е . В табл. 4-1 приведены результаты расчета. Н а г р у з о ч н а я п р я м а я A проведенная через точку А, соответствует со­ противлению г = 2 250 ом, т. е. имеет место отношение Q j - = 1. Нагрузочные прямые В и С Ri 2. Протяженность каждой построены для Ri нагрузочной прямой определит изменение тока от среднего значения, причем во всех случаях получают амплитуду второй гармоники, при­ ближенно равную 5% от амплитуды тока ос­ новной частоты* Из таблицы видно, что при у к а з а н н ы х иска­ жениях по второй гармонике имеет место зна­ чительное увеличение выходной мощности, если сопротивление нагрузки выбрано вдвое больше по сравнению с внутренним сопротивлением Ri- Из данных табл. 4-1, справедливых для нагрузочной прямой С, следует, что необхо­ димо работать, имея анодный ток меньше е г о предельно допустимого значения, чтобы п о л у R н Р и с . 4-2. З а в и с и м о с т и в ы х о д н о й м о щ н о ­ сти от о т н о ш е н и я с о п р о т и в л е н и я а н о д н о й нагрузки к внутреннему сопротивлению лампы п р и р а з л и ч н ы х в е л и ч и н а х о б ­ щ е г о коэффициента н е л и н е й н ы х иска­ жений. тока г . В общем случае оптимальное значение г д л я однотактного триодного усилителя в ре­ жиме A может быть найдено из соотношения r ^2Ri. (4-10) н н i B Кривые, приведенные на рис. 4-2, показывают зависимость выходной мощности описываемого