* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ί 3-7] Коэффициент усиления и полоса пропускания усилителя с трансформаторной связью 95 C на частоте 37 гц очень мало по сравнению с + Ri- В данном случае c Х с ~ 2-3,14-37 10 = 4 300 ом. Эта величина составляет меньше 5% от (R + Ri) и поэтому почти не оказывает влия­ ния на значение f . Сопротивление R блокируется конденса­ тором достаточно большой емкости во избе­ жание заметного снижения коэффициента уси­ ления на частоте (см. § 3-106). 5. Определяют f . Сумма всех емкостей, шунтирующих анод* ную нагрузку, равна: c H K B реактивное сопротивление первичной обмотки трансформатора, X =OtL . Н а средних частотах оно обычно значительно больше, чем Яг, поэтому коэффициент усиления на этих частотах равен примерно μη, где η — коэффициент трансформа­ ции, т. е. отношение числа витков вторичной обмотки W к числу витков первичной обмотки N . Однако д л я у л у ч ш е н и я частотной х а р а к ­ теристики между каскадные трансформаторы часто н а г р у ж а ю т с я (шунтируются со стороны вторичной обмотки) сопротивлением. В этом случае коэффициент усиления на средних ча­ стотах становится меньше, чем в усилителе с ненагруженным трансформатором и при условии, что омические сопротивления обмоток можно считать равными нулю, определяется по фор­ муле a 1 2 1 Собщ = С + Cp + C + C = = 8 _ | . 5 0 + 20 + 10 = 88 пф. в ы х M B S К μnR R ui +^Rr (3-30) поэтому L = 2пС RiR < R+ R c i 1 3 обц i 2 -3,14 - 88 . Ю - · 6 980 = 259 кгц. где R — сопротивление нагрузки вторичной обмотки. 3-76. Частотная характеристика в об­ ласти нижних частот. Нижняя граничная частота полосы пропускания усилителя f в случае ненагруженного трансформатора и при допущении, что омическое сопротивление об­ моток равно н у л ю , определяется по формуле m H 3-7. КОЭФФИЦИЕНТ УСИЛЕНИЯ И ПОЛОСА ПРОПУСКАНИЯ УСИЛИТЕЛЯ С ТРАНСФОРМАТОРНОЙ СВЯЗЬЮ 1 /и = t R ZnL i (без нагрузки), (3-31) 1 Трансформаторная связь между каскадами усилителя или между усилителем и нагрузкой применяется в тех с л у ч а я х , когда необходимо получить увеличение н а п р я ж е н и я , трансформа­ цию сопротивлений, и з о л я ц и ю от цепей по­ стоянного тока, незаземленный выход или сим­ метричную (двухтактную) схему. Трансформа­ торы, предназначенные д л я работы в полосе частот шириной в несколько октав и больше, имеют стальной сердечник и коэффициент связи между обмотками, равный примерно еди­ нице. Если требуемая полоса п р о п у с к а н и я рав­ на небольшой доле ок­ тавы, то обычно при­ меняются трансформа­ торы без стального сердечника и с наст­ роенными обмотками. В этом п а р а г р а ф е рас­ сматривается приме­ нение в усилителях трансфор маторов толь­ Рис. 3-23. Схема у с и л и леля с ненагруженным ко со стальным сер­ трансформатором. дечником. Об усили­ т е л я х с трансформато­ рами без стального сердечника см. § 13-1 — 13-5а; основы теории самих трансформаторов со стальным сердечником изложены в § 14-2. 3·7α. Усиление на средних частотах. На рис. 3-23 показана схема усилительного каскада с трансформатором, вторичная обмотка которого не нагружена активным сопротивлением. В та­ ком усилителе анодной нагрузкой служит О графической а н а л и з е у с и л и т е л е й с т р а н с ф е р ыатэрной связью см. § 3-4. 1 где L — индуктивность первичной обмотки трансформатора. И з уравнения (3-31) видно, что наилучшее усиление нижних частот получается в том слу­ чае, когда внутреннее сопротивление лампы Rt мало, а индуктивность первичной обмотки трансформатора в е л и к а . Полная эквивалентная схема усилителя д л я нижних частот приведена на рис. 14-32; на этом рисунке RQ может рассматриваться к а к выход­ ное сопротивление анодной цепи. Шунтирование выхода трансформатора а к ­ тивным сопротивлением улучшает низкочас­ тотную характеристику у с и л и т е л я . Г р а н и ч н а я частота f д л я усилителя с н а г р у ж е н н ы м транс­ форматором определяется в ы р а ж е н и е м i H f»= 2жи5Ё+*Хд < ^ >- СНа ЭК0Й <" > 3 32 Во многих с л у ч а я х необходимо учитывать зависи мость а мпл итудно-частотной χ ар актеристики усилителя от уровня подаваемого сиг­ нала. Это объясняется тем, что магнитная про­ ницаемость сердечника, а следовательно, ин­ дуктивность L меняются в зависимости от у р о в н я приложенного н а п р я ж е н и я Д л я устранения подмагничивания сердеч­ ника трансформатора постоянной составляющей анодного тока иногда применяют схему п а р а л ­ лельного п и т а н и я . Одна из т а к и х схем, назы­ ваемая резистивно-трансформаторной, изобра­ жена на рис. 3-24,а. Коэффициент усиления и граничная частота / „ т а к о г о каскада могут быть определены по в ы р а ж е н и я м (3-33) — (3-36) при условии, что омические сопротивления обмоток 1 1 О б этом я в л е н и и с м . § 14-4,