* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

374 СЦБ менее максимального напряжения, которое можно получить от принятого типа путевого трансформатора при минимальном расчётном напряжении питающей сети. (Обычно прини­ мается напряжение на 10—15% ниже номи­ нального.) Значения U и I могут быть определены 'более просто, представляя рельсовую цепь цепью с сосредоточенной утечкой. Зависи­ мость U и I от U и I определится в этом случае выражениями (7 и (8) с заменой оми­ ческого сопротивления рельсов (R) комплекс­ ным сопротивлением (Z). Д л я цепи с сосредоточенной утечкой весьма удобным и наглядным является графический способ расчёта, т. е. построением векгорной диаграммы рельсовой цепи. Замена реальной рельсовой цепи цепью с сосредоточенней утечкой вызывает некоторую погрешность в расчёте, тем большую, чем длиннее рельсовая цепь. Т а к , рельсовые цепи до 500 м для прак­ тических расчётов всегда можно представлять цепями с сосредоточенной утечкой. При большей длине такой допуск можно делать только для приближённых расчётов. Из других способов расчёта аналогично рельсовой цепи постоянного тока могут быть отмечены способы расчёта с применением гипер­ болических позиционных углов, г р а ф о а н а л и ­ тический способ и способ с применением коэ­ фициентов С и K обычно определяемых по номограммам. Определение шунтовой чувствительности рельсовых цепей переменного тока ведут с учётом фазовых соотношений, которые при двухэлементных реле могут или ухудшать или улучшать условия шунтирования. Д л я определения предельного сопротивле­ ния поездного шунта принимается отсут­ ствие утечки через балласт (R ·-= со) и наиболь' шее напряжение питающего трансформатора (U ). Последнее определяют расчётом регулировочного режима рельсовой цепи (см. выше) с увеличением на возможное колебание питающего напряжения. A a A a E e 1 6 TMAX A = Z ° ( l " Y ) r e (P 2 + *«>. (13') где I -значение тока в обмотке реле, обес­ печивающей надёжное отпускание его сектора. Этими же выражениями нетрудно восполь­ зоваться д л я рельсовой цепи без стыковых дросселей, исключив иэ них Z . П р и н я в за начало отсчёта векторов вектор pui 0 U обозначив I = I е** , (12) по предложению Брылеева к виду: рш RT p m v u выражение приводится J? е Лрах = Be в pui иui m (15) U r R m Уравнение (15) при двухэлементном реле имеет неизвестные R Ip (сила тока надёж­ ного отпускания сектора реле при фактическом фазовом соотношении) и ^ (фактический угол между U И I ) и решается геометри­ чески. Д л я этого задаются силой тока надёж­ ного отпускания сектора реле при идеальном фазовом соотношении (I ) и значением идеаль­ ного угла между током путевой и напряже­ нием местной обмоток ( ½ ) . Уравнение (15) при одноэлементном реле имеет неизвестные R и у „ и решается т а к ж е геометрически. Д л я этого задаются силой тока надёжного отпадания я к о р я реле. f m T pm 0 m р И З М Е Р Е Н И Е РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ Общие указания Основными видами измерений в рельсовых цепях являются измерения: силы тока и на­ п р я ж е н и я в различных точках цепи, пара­ метров рельсовых цепей (сопротивления рель­ сов и балласта), фазовых соотношений в рель­ совых цепях с двухэлементными реле, сопро­ тивления стыков рельсов. Д л я измерения силы тока и н а п р я ж е н и я в рельсовых цепях постоянного тока обычно применяют магнитоэлектрические приборы. При этом собственное потребление энергии прибором (в практических пределах его из­ менения) мало влияет на результаты изме­ рения и с ним можно не считаться. Д л я измерения силы тока и н а п р я ж е н и я в рельсовых цепях переменного тока при­ меняют электродинамические (в том числе ферродинамические) и детекторные приборы. FI JH этом следует учитывать собственное по­ требление прибора и стремиться брать приборы с меньшим потреблением мощности. П р и измерениях на электрифицированном участке следует применять приборы, не реаги­ рующие на присутствие постоянного тока и не искажающие показаний при наличии по­ стоянной составляющей в переменном токе. При измерениях следует иметь в виду возможность искажения результатов от влия­ ния соседних рельсовых цепей, вследствие чего последние при точных измерениях жела­ тельно на время измерения отключать. Необ­ ходимо учитывать частые изменения пара­ метров рельсовых цепей по времени, отчего связанные между собой измерения (например измерения силы тока и н а п р я ж е н и я д л я опре1 Значение предельного сопротивления шуита рельсовой цепи определяют из выра­ жения : * ш = - п - ^ U — Be рш в (12) Д л я рельсовой цепи со стыковыми дро; селями: при шунте на релейном конце рельсовой цетш « Jz + Z l (\ 0 4 | г ) j (Z + R )\ p cn (13) при шунте на любом конце рельсовой цепи Zl Z 9 т- (Z p + R ); cn (14) Z '-Z Q + Z D + R При шунте на цепи питающем конце рельсовой