* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

304 Р а б о т а гибкой передачи Гибкая передача может быть представлена в виде двух замкнутых тяг длиной L от оси рычага до оси привода, составленных из не­ с к о л ь к и х пролётов, поддерживаемых роликами (фиг. 164). При переводе рычага в ведущей тяге СЦБ Упругое удлинение TS где Q — площадь сечения провода. Графически оба вида удлинений показаны на фиг. 166. В верхней части показаны у п р у г и е удлинения д л я проводов диаметром 4 мм и 5 JKJK при пролётах длиной I = 8 м и / * = 10 м. В нижней части показаны удлинения, за­ висящие от веса т я г , д л я тех ж е проводов. Пунктиром повторены упругие удлинения. Фиг. 164. Схема гибкой передачи создаётся натяжение T и в сдающей T ; если через P обозначить усилие, приложенное к окружности шкива, то e c n Pn = T -T . 3 c При отсутствии потерь в передаче P n = *. тде F — сопротивление на приводном шкиве. Величинаусилня P прилагаемого к рычагу, установлена не свыше 30 кг. При этом усилие на окружности шкива рычага P соответст­ венно конструкции передачи, равно около 120кг. Ход гибкой передачи, создаваемый при переводе рычага, равен 500 мм. Таким обра­ зом, нормально при переводе рычага совер­ шается работа 60 кгм. Эта работа расходуется на преодоление сопротивлений в передаче и на совершение полезной работы, т . е. опреде­ лённое перемещение привода стрелки или семафора, при котором обеспечивается их правильное положение. В гибкой передаче имеют место потери хода на удлинения, связанные с весом гибких т я г , и на удлинения от упругих растяжений при увеличении у с и л и я . Стрела провеса гибкой т я г и , подвешенной на одном уровне в точках A n Г , р а в н а (фиг.165) t ljt 1 Фиг. 166. Кривые удлинений проводов = ST 9 где g— вес 1 пог. м провода в кг; ί — длина пролёта в м; T — усилие в проводе в кг. На основе кривых фиг. I бб^можно сделать следующие выводы: а) с целью уменьшения потерь хода, свя­ занных с провесами, необходимо давать гибким тягам постоянное н а т я ж е н и е не менее 50 кг; б) при натяжении т я г усилием 100 кг и выше изменения длины т я г , з а в и с я щ и е от веса, практического значения не имеют и решаюшее влияние о к а з ы в а ю т у п р у г и е удли­ нения. Сопротивление различного рода шкивов (фиг. 167), входящих в состав гибкой передачи, рассчитывается по эмпирической формуле 1 α F = С + 7 , 4 Г -β sin λ (кг), где С — постоянное сопротивление ненагруженного шкива, равное по опытным измерениям в среднем 0,3 кг; T — натяжение тяги в кг; £> — диаметр шкива в мм; α — угол обхвата шкива тягой; λ — коэфициент, характеризующий тип шкива; при подшипниках трения λ = 1, при шариковых подшипниках λ =0,2. Сопротивление разных шкивов, показан­ ных на фиг. 167, определённое по этой форму­ л е , приведено в табл. 3 1 . В табл. 31 н а т я ж е н и е T = 52,25 кг со­ ответствует компенсатору 2026. Фиг. 165. Схема одного пролёта гибкой тяги Разность между длиной провисшей тяги 5 и длиной пролёта / равна Δ S = 24Г 1 дЧ* а