* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

НАВЕСНЫЕ РЫХЛИТЕЛИ Н а г р у з к и , действующие на основные у з л ы р ы х л и т е л я ( з у б ь я , раму, под­ веску, гидроцилиндры), определяются д л я с л е д у ю щ и х расчетных с л у ч з е в : 1) на центральный з у б при максимальной глубине р ы х л е н и я действуют м а к с и м а л ь н ы е величины R и R и половина от м а к с и м а л ь н о г о з н а ч е н и я R\ (рис. 6, г); 2) на ц е н т р а л ь н ы й з у б в н а ч а л е з а г л у б л е н и я действуют м а к с и м а л ь н ы е вели­ чины R и R и половина от м а к с и м а л ь н о г о з н а ч е н и я R (рис. 6, д)\ 3) на боковой зуб при наибольшей глубине р ы х л е н и я действуют м а к с и м а л ь ­ ные величины R и R и половина от м а к с и м а л ь н о г о з н а ч е н и я f f " , причем R н а п р а в л е н а от продольной оси машины ( р и с . 6, е); 4) на боковой з у б в начале з а г л у б л е н и я действуют м а к с и м а л ь н ы е вели­ чины R и Ли и половина м а к с и м а л ь н о г о з н а ч е н и я R%, причем R направлена ОТ продольной оси машины (рис. 6, ж). Д л я третьего и четвертого случаев проверочный расчет проводится т а к ж е при действии R к продольной оси машины. x tf z z x y y x y y М а к с и м а л ь н ы е величины R н R\ учитываются неполностью в связи с тем. что при их з н а ч е н и я х , б л и з к и х к м а к с и м а л ь н ы м , з н а ч и т е л ь н о уменьшаются тягово-сцепные качества базового т р а к т о р а и, следовательно, величины R и Ry Величины R , R , R , R\ подсчитывают с учетом коэффициентов динамичности. С и л ы сопротивления р ы х л е н и ю , действующие на з у б , передаются на р а м у , гидроцилиндры и места к р е п л е н и я к базовому т р а к т о р у в виде изгибающих и к р у т я щ и х моментов, продольных и поперечных с и л . П р и работе р ы х л и т е л я с т о л к а ч о м н а г р у з к и , действующие на у з л ы р ы х л и ­ т е л я , определяются д л я т а к и х ж е расчетных с л у ч а е в , но с учетом тягового у с и л и я трактора-толкача Т (рис. 6, г—ж). Сила Т определяется по ф о р м у л е (8) с учетом коэффициента динамично­ сти К™ = 2 , 5 - ь З , 0 и п р и н и м а е т с я п р и л о ж е н н о й в середине р а м ы . В этом с л у ч а е сила R увеличивается на величину Т , a R\ — на половину в е л и ч и н ы возможного в е р т и к а л ь н о г о у с и л и я вниз на отвале т р а к т о р а - т о л к а ч а (без учета коэффициента динамичности). Силы R\ и R принимаются такими же, к а к и при работе без т о л к а ч а . П р и расчете на прочность з у б а все силы сопротивления р ы х л е н и ю прини­ маются максимальными к а к при работе без т о л к а ч а , т а к и с толкачом. Рекомендуемые материалы. Д л я м е т а л л о к о н с т р у к ц и й рыхлителей общего н а з н а ч е н и я рекомендуются н и з к о л е г и р о в а н н ы е конструкционные стали. П р и изготовлении зубьев из проката или коваными рекомендуют марганцовомолибденовые стали с пределом прочности п о р я д к а 14 000—18 ООО кг/см , а для л и т ы х — никелекремнистые стали с пределом прочности 18 000—20 000 кг/см . З а к а л к а зубьев обычными способами не рекомендуется из-за о б р а з о в а н и я микро­ трещин. Д л я кованых и л и т ы х наконечников рекомендуют м а р г а н ц о в о н и к е л е в ы е стали с пределом прочности не менее 14 000—15 000 кг/см . Р а б о ч а я поверхность наконечников з а к а л и в а е т с я д о твердости Я В 535—514 или н а п л а в л я е т с я слоем карбида вольфрама. z x e x y z т т x т y г 11 2 a