* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

626 ДОПУСКИ И ПОСАДКИ Т а б л и ц а 21 Наибольшая условная г л у б и н а н е р о в н о с т е й Н, и Л , прн различных к л а с с а х ч и с т о т ы Q "(I pacm ОИ/еЖ ). 1 (13) Класс чистоты I Обозначение Л j и Л, в м s 6 7 R 9 VV5 W 8 VVV7 VVV° 9.6-J-1B.9 3.2-7-6.4 l.fi-r-3.2 0,8-И.б ш п 12 0,5*1,0 0,254-0,5 0.125-rO.25 По Л„ подбирают п о с а д к у с расчётом п о ­ лучения минимального натяга Л Пластические деформации б у д у т иметь место, когда а ^ - в . П р и п р о е к т и р о в а н и и часто встречается не­ обходимость в о п р е д е л е н и и изменения диа­ м е т р о в э л е м е н т о в соединения п о с л е з а п р е с ­ с о в к и . Д л я этой цели необходимо иметь дан­ ные о д е ф о р м а ц и и . У м е н ь ш е н и е в н у т р е н н е г о диаметра охва­ тываемого элемента п р и у п р у г и х деформациях, составит т 2.10'.rf > l f A d i - — й—i-- <*")• г а 1 п > + b S ^ i + fte). Увеличение н а р у ж н о г о диаметра охваты­ вающей д е т а л и после з а п р е с с о в к и достигнет: (15) 1 д Выбранная посадка позволяет определить максимальный натяг Л и минимальный иатяг Д ^ Ч е м больше р а з н и ц а Д — — Д ^ п тем менее однородны б у д у т п о с а д к и , тем меньше к о м п а к т н о с т ь и б о л ь ш е собствен­ ный вес п р о е к т и р у е м о г о у з л а . Ч е м меньше д о п у с к п о с а д к и , тем однород­ нее посадки и тем р а в н о п р о ч н е е п р о е к т и р у е ­ мые объекты. О д н о р о д н о с т ь посадки д о с т и г а е т с я т а к ж е применением с е л е к т и в н о г о метода с б о р к и д е ­ т а л е й . Применение с е л е к т и в н о г о метода сбор­ ки д е т а л е й п о з в о л я е т у в е л и ч и т ь п р о ч н о с т ь с ц е п л е н и я в н е с к о л ь к о р а з . Свойство селек­ тивного метода с б о р к и состоит в п р и б л и ж е ­ нии н а и б о л ь ш е г о и наименьшего и а т я г о в к расчётному н а т я г у , необходимому д л я о с у щ е ­ с т в л е н и я с ц е п л е н и я , соответствующего з а д а н ­ ной н а г р у з к е . И с п о л ь з о в а н и е э т о г о свойства позволит з н а ч и т е л ь н о у м е н ь ш и т ь н а п р я ж е н и я и деформации. М а к с и м а л ь н ы й расчётный н а т я г , п р и н и ­ маемый в основу расчёта на п р о ч н о с т ь с о п р я ­ гаемых элементов., р а в н я е т с я т а к 1 п т а Х В последних двух ф о р м у л а х диаметры d, d и rf, в см. У ч и т ы в а я э т и и з м е н е н и я , з а п р е с с о в к у вен­ цов з убча тых и ч е р в я ч н ы х колёс п р о и з в о д я т ДО н а р е з к и з у б ь е в . К а к было у к а з а н о , термический способ д о с т и ж е н и я и а т я г а п р е д у с м а т р и в а е т сборку деталей с относительным движением п о с а д о ч ­ ных э л е м е н т о в , р е г л а м е н т и р у е м ы м з а з о р а м » в п р е д е л а х посадки с к о л ь ж е н и я либо п о с а д к и д в и ж е н и я , что д о с т и г а е т с я з а счёт темпера­ турного перепада. Температурный перепад сопрягаемых эле­ ментов д о л ж е н быть t 1 00 где й г ad (16) ах = + Минимальный расчётный н а т я г , и с п о л ь з у е ­ мый п р и п р о в е р к е прочности с ц е п л е н и я , со ответственно составит т й — т е х н о л о г и ч е с к и й з а з о р в мк; а—коэфициент линейного расширения. Р а с ч ё т на у с т а л о с т н у ю п р о ч н с с т ь К о н ц е н т р а ц и я н а п р я ж е н и й в охватываемых д е т а л я х о б у с л о в л и в а е т с я резким изменением с и л о в о г о в о з д е й с т в и я , имеющего место у кро­ мок с т у п и ц ы . К а к известно, зоны, п о д в е р ж е н н ы е кон­ ц е н т р а ц и и н а п р я ж е н и й , п р и п е р е м е н н ы х на­ п р я ж е н и я х я в л я ю т с я очагами развития уста­ лостных т р е щ и н , п о я в л е н и е которых в б о л ь ­ шинстве случаев предопределяет долговеч­ ность. Основным критерием в о ц е н к е способности деталей сопротивляться появлению усталост­ ных трещин я в л я е т с я п р е д е л в ы н о с л и в о с т и . Предел выносливости п р и изгибе о п р е д е л ё н ­ ной к о н к р е т н о й д е т а л и есть т о н а и б о л ь ш е е н а п р я ж е н и е изгиба, к о т о р о е способна выдер­ ж а т ь эта д е т а л ь п р и весьма д л и т е л ь н о м дей­ ствии п е р е м е н н ы х н а п р я ж е н и й рассматривае­ мого ц и к л а . Если долговечность детали задана, т с расчет с л е д у е т вести по пределу в ы н о с л и в о ­ сти д л я з а д а н н о г о числа ц и к л о в . М а к с и м а л ь н ы й натяг б у д е т иметь место, когда отверстие о х в а т ы в а ю щ е й детали б у д е т обработано по наименьшему п р е д е л ь н о м у р а з ­ м е р у , а охватываемая д е т а л ь будет иметь посадочный р а з м е р , соответствующий наи­ большему п р е д е л ь н о м у р а з м е р у . В этом част­ ном с л у ч а е к о н т а к т н а я п о в е р х н о с т ь будет испытывать максимальное удельное давление (P j о п р е д е л я е м о е по у р а в н е н и ю (9), (10) m a J t или (11). Наибольшее напряжение для охватываемой детали будет у в н у т р е н н е й п о в е р х н о с т и : 2Рг. 1 Н а и б о л ь ш е е н а п р я ж е н и е д л я охватываю­ щей детали будет у к о н т а к т н о й п о в е р х н о с т и (кг/см*). (12)