* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

428 МЕТАЛЛОРЕЖУЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ У г л ы з а т о ч к и машинных р а з в ё р т о к п р и ­ ведены в т а б л . 29. Ш и р и н а ленточки на ка­ л и б р у ю щ е й части / = 0,05 -т- 0,3 мм в з а в и с и ­ мости от размера развёртки а, = 0 . е Т а б л и ц а Выбор шага Число зубьев эубьеа 30 Угол поворота Т а б л и ц а Углы заточки разверток 29 Угол Условия применения Граду­ сы 15 6 R 10 12 5 8 ° 0 2 ' 59 53' 42° 44° 33° Э4°30' 27°30' с 62°05* 46" 36" 29"30' 48° Э7°30' 30 3U' a . 39° 31 Э0* в 32*30' Для Сквозные отверстия 9 вязких мате¬ р и ало в мате­ П р и м е ч а н и е . Диск делительной г о ­ л о в к и д о л ж е н и м е т ь 4Э о т в е р с т и й . Для хрупких риалов 5 Д л я глухих отверстий. Д л я сквозных отверстий по Э-му классу точности н грубее 45 Для вязких Т Для хрупких а материалов 6-7 материалов 0 7-15 уменьшенным числом з у б ь е в . М о ж н о п р и ­ нимать Z = 6 ( д л я D = 16 -т- 42), Z = 8 ( д л я £} = 4 4 - т - б 5 ) ; Z = 1 0 ( д л я D - 6 5 ~ 125) и Z = 1 2 ( д л я D =. 130 -г 150). У г л ы з а т о ч к и , р е ж у щ а я и к а л и б р у ю щ а я части п р и н и м а ю т с я такими ж е , как у цельных развёрток. На ф и г . 90 представлена развёртка руч­ н а я , р а з ж и м н а я ( Г О С Т 3509-47), п о з в о л я ю ­ щ а я восстановить размер D после п е р е т о - Д л я всех материалов П р и м е ч а н и е . Большие значения з а д ­ них углов а принимать д л я развёрток мень­ ших диаметров У ручных р а з в ё р т о к д л я о б л е г ч е н и я ввода в отверстие б е р у т у = 0,5-~ 1,5 . М е н ь ш и й диаметр р е ж у щ е й части берётся меньше диа­ метра р а з в ё р т к и на 1,3-т- 1,4 п р и п у с к а под развёртывание. Н а конце р е ж у щ е й части снимается ф а с к а длиной т х 1,5-7-4 мм ( д л я D = 10 ~ 80 мм) под у г л о м 4 5 ° . Длина калибрующей (цилиндрической) части берётся / = (0,25 4- 0,3) D. Д л я у м е н ь ш е н и я т р е н и я на длине 1 вы­ полняется обратный к о н у с . У м е н ь ш е н и е диа­ метра с о с т а в л я е т 0,04 — 0,06 мм у м а ш и н н ы х р а з в ё р т о к и до 0,005 мм у р у ч н ы х . В с л у ч а е работы р а з в ё р т о к в к а ч а ю щ и х с я д е р ж а в к а х с л е д у е т в е л и ч и н у п а д е н и я диаметра у в е л и ­ чить да 0.06—0,1 мм. Ч и с л о з у б ь е в принимают Z=l,5y/ D + + ( 2 - i - 4 ) , где D — диаметр р а з в ё р т к и в мм. Б о л ь ш е е число з у б ь е в б е р у т при повы­ ш е н н ы х т р е б о в а н и я х к чистоте поверхности. Д л я у п р о щ е н и я промера диаметра развёрт­ ки обычно б е р у т чётное число з у б ь е в . В с л у ч а е обработки отверстий, прерываю­ щ и х с я по д л и н е и л н имеющих продольные п а з ы , необходимо п р и м е н я т ь р а з в ё р т к и с вин­ товыми з у б ь я м и . Угол наклона канавок н б е р у т : 7 - 7 - 8 ° ( д л я серого чугуна и твёрдой с т а л и ) , 12 ~ 20" ( д л я ковкого ч у г у н а и стали) и 35 ~- 45° ( д л я а л ю м и н и я и л ё г к и х с п л а в о в ) . Д л я п о в ы ш е н и я чистоты обработанной по­ верхности ( п р е д у п р е ж д е н и я от п о я в л е н и я п р о д о л ь н ы х рисок) делают неравномерное р а с п р е д е л е н и е з у б ь е в по о к р у ж н о с т и . Р а з ­ бивку з у б ь е в р е к о м е н д у е т с я в ы п о л н я т ь по т а б л . 30. Впадина выполняется прямолинейной (фиг. 89, а) и л и ж е р а д и у с н о й (фиг, 89, 6). Р а з в ё р т к и с б о р н о й к о н с т р у к ц и и (со в с т а в ­ ными з у б ь я м и и р а з ж и м н ы е ) отличаются J г 3 r Фиг. 69. Профиль канавки; а — прямолинейней к а н а в к а ; <Г—радиусная к а н а в к а ч е к . Р е г у л и р о в а н и е производится у с т а н о в о ч ­ ным винтом 2, в о з д е й с т в у ю щ и м на ш а р и к 3, который, п е р е м е щ а я с ь вдоль конической части отверстия к о р п у с а / , производит р а з ж и м по­ следнего. Д л я о б е с п е ч е н и я р а з ж и м а к о р п у с выполняют разрезным. П р и ремонте паровозов д л я к а л и б р о в к и ц и л и н д р и ч е с к и х о т в е р с т и й в д ы ш л а х приме­ няют д в у х п ё р ы е регулируемые развёртки, так называемые п л а в а ю щ и е р е з ц ы . П л а в а ю щ и е резыы о б е с п е ч и в а ю т точность обработки от¬ верстий по 3-му к л а с с у т о ч н о с т и . На ф и г . 91 представлен п л а в а ю щ и й резец д л я диаметров расточки от 50 до 188 мм и на фиг. 92—для диаметров расточки от 260 До 314 мм. Д л я равномерности у с и л и и р е з а н и я обоих резцов о к о н ч а т е л ь н у ю заточку с л е д у е т производить в собранном виде на у н и в е р ­ сально-заточном с т а н к е , а углы в п л а н е конт­ ролировать ш а б л о н а м и . Метод подсчёта д о п у с к о в на у с т а н о в к у п л а в а ю щ и х резцов а н а л о г и ч е н методу д л я цилиндрических развёрток. П л а в а ю щ и е резцы п р и м е н я ю т в с п е ц и а л ь ­ ной о п р а в к е (фиг. 93). Р е з е ц , находясь В п?эу оправки, зажимается в продольном исправ­ лении с у х а р ё м 2, иа к о т о р ы й давит конусом винт 3. З а ж и м р е г у л и р у е т с я т а к , чтобы ре­ з е ц имел л е г к о е с к о л ь ж е н и е в поперечном н а п р а в л е н и и ( к а к бы «плавал») Благодаря этому резец с а м о у с т а н а а л и в а е т с я в п р е д в а р и ­ т е л ь н о грубо расточенном отверстии, В с л е д ­ ствие с к о л ь ж е н и я резца б и е н и е о п р а в к и и шпинделя станка м е н е е сказывается на р а з ­ бивке о т в е р с т и я .