* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

698 ТЕХНОЛОГИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ И ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МЕТАЛЛОВ Таблица Деформации втулок иэ стали марок 46 и 40Х при закалке Размеры втулки в мм Наружный диаметр Толщина Длина Марка стали Закалка Темпера­ тура в C e 29 Охлаждаю­ щей среда Эллиптич­ ность в MM Увеличение наружного диаметра в MM 130 48 120 48 10 4 10 4 160 60 150 60 45 40Х 830 830 Вода Масло 0,2-0,5 0,3-0,7 0,1-0,3 0.06-0,09 0,3-0,7 0,3-0,5 0,1-0,3 0,03-0,08 /? —65 ~- 66, а твердость сердцевины # = 4 0 . Максимальные напряжения сжа­ тия у поверхности стенки втулки дости­ гают 30 кГ/мм и переходят в растяги­ вающие напряжения, достигающие в сердцевине стенки втулки ~ 70 кГ/мм .(тангенциальные) и 40 кГ1мм (продоль­ ные). После отпуска втулки при 200° С (поверхностная твердость R *= 61 62 и твердость сердцевины Д = 4 0 ) величина тангенциальных и продольных растяги­ вающих напряжений уменьшается до 50 и 35 /с/Улл соответственно (фиг. 15). с с 2 2 % c с эта скорость, тем больше получаемые внутренние (термические) напряжения. Охлаждение стали после высокотем­ пературного отпуска в воде (с большой скоростью) приводит к образованию остаточных напряжений высокого зна­ чения. Влияние состава стали на возникаю­ щие при закалке напряжения и де­ формации определяется главным обра­ зом содержанием углерода *, что мо­ жет быть иллюстрировано данными табл. 30. Таблица 30 Величина остаточных напряжений после закалки в воде цилиндров диаметром 50 мм из стали с различным содержанием углерода [10] Максимальные значения напряжений в кГ\мм* Продоль­ ные Танген­ циальные Радиаль­ ные 2 яТ/пн Содержа­ ние С в стали B °/о Сечение стеняи Фнг. 14. Распределе­ ние остаточных на­ пряжений по сечению стенки втулки (сталь 0,9°/ С) после з а к а л ­ ки в воде: / — тан­ генциальные; 2— про­ дольные; 8 — ра­ диальные. 0 Сечение стенка Фиг. 15. Распределе­ ние остаточных на­ п р я ж е н и й по сечению стенки втулкн (сталь 0,9°/ С) после з а к а л ­ ки в воде н отпуска прн 200° С: / — тан­ генциальные; 2—про­ дольные. 0 0,025 0,17 0,23 0,30 0,40 0.50 0,60 48 40 48 75 70 БЗ 48 80 26 30 45 52 28 30 30 10 6 13 32 16 16 Чем выше температура отпуска,, тем больше уменьшение деформации, по­ лученных при закалке. Неравномерный нагрев закаленных деталей при их отпуске приводит к об­ разованию термических напряжений. Скорость охлаждения деталей после отпуска (особенно при высоких темпе­ ратурах отпуска) также влияет на воз­ никновение напряжений, и чем больше Наибольшего значения достигают на­ пряжения у стали с содержанием угле­ рода 0,30—0,40%, что объясняется неравномерностью структурных превра­ щений в сердцевине и в поверхностных слоях образцов (несквозная закалка). Величина зерна стали влияет на де­ формацию при закалке, причем у круп­ нозернистой стали возникают значи­ тельно ббльшие остаточные напряжения и деформации, чем у мелкозернистой. * Температурой н а ч а л а мартенснтного пре­ вращения.