* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ЛИСТОВАЯ ШТАМПОВКА 143 Таблица 35 З н а ч е н и е к о э ф ф и ц и е н т а п, о п р е д е л я ю щ е г о силу /п, л 0,55 0,57 0,92 0,7 1 0,6 0,66 0,72 0,95 0,62 0,79 0,75 0.9 0,65 0.72 0,77 0,85 0,67 0,66 0,8 0.8 0.7 0.6 0.85 0,7 вытяжки 0,75 0,5 0.77 0,45 0,95 0,5 0,8 0,4 0,72 0,65 0.9 0.6 п Коэффициент вытяжки на первом переходе m, = — ~ . Коэффициент вытяжки на последующих переходах: т = ~- , т = a 2 г t и т. д. (см. фнг. 132). й\ Таблица 36 Зависимость коэффициентов а и ß о т основных т е х н о л о г и ч е с к и х п а р а м е т р о в [44] V a f Z > 1.05 1,05-1 1.02—0,98 в кГ\см* 10—20 15-25 20-30 в Mfceк B Pa 1-0.97 0.97-0.93 0.93—0,9 г* <2 и пуансона; р с < 0.2 0.2-0,4 >0.4 1-1,03 1.03—1.03 1.08-1.11 Обозначения: р — "* ^ — - ; Z — м — - , где A ji н A fl — размеры диаметров матрицы — давление на складкодержвтель; v — скорость вытяжки. стакана со сферическим дном характери­ зует штрихпунктирная кривая на той же фиг. 129. Наибольшие значения уве­ личения и уменьшения толщины по срав­ нению с исходной зависят от ряда тех\ /50 Обозначив коэффициент изменения по­ верхности вытяжки через а и коэффи­ циент изменения толщины ее через р . получают в в Значения а и P в зависимости от основных технологических параметров SS приведены в табл. 36. Д л я грубых подсчетов допустимо при­ нимать а = I . f0% Ч Измен ет При вытяжке вследствие анизотро­ N •»._/ тмщь 20% пии материала на фланце изделия или на кромке стакана образуется волни­ стость — неровности (фиг. 130). Число Cmem 2 Рад Пол а dt чус волн обычно четыре: две из них располо­ Фиг. 129. жены параллельно и две другие — пер­ пендикулярно направлению проката. Волны удаляют обрезкой (на круглых нологнческих и конструктивных факто­ деталях можно удалить обточкой). ров и у отдельных изделий увеличение Размеры плоской заготовки находятся ( + ) доходит до 25—30%, а уменьшение в зависимости от площади поверхности (—) до 30—35%. По мере увеличения вытяжки F причем, если требуется ров­ радиуса пуансона R/j утонение в гал­ ный фланец или край, то для расчета тели уменьшается, но распространяется поверхности необходимо брать соот­ на большую зону. При вытяжке можно ветственно диаметр фланца d = rf^ + считать, что средняя толщина изделия + 2т или высоту вытяжки H = H * + близка к исходной, а средняя поверх­ - j - т (см. фиг. 130), где т — припуск ность близка к поверхности заготовки. ч ч N. > 1 S мен /пае} ение TOOCfi г—II — I — 20% W% + S F F 9 1 3 e в at e e a30