* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

100 ТЕХНОЛОГИЯ К0ВКЙ И ШТАМПОВКИ плавления [ 1 0 ] . Ковка и штамповка, со­ провождаемые только частичной рекри­ сталлизацией, ведут в большинстве слу­ чаев к образованию неоднородной струк­ туры, что затрудняет самый'процесс де­ формации. Полнота рекристаллизации зависит не только от температуры, но и от скорости деформации. Повышение скорости деформации затрудняет рекри­ сталлизацию. Д л я каждого сплава устанавливается максимально допустимая температура нагрева и оптимальная температура конца ковки. Нагрев до более высокой температуры вызывает п е р е г р е в , обусловливаю­ щий крупнозернистую структуру по­ ковки. При нагреве до температуры, близкой к температуре плавления, на­ ступает п е р е ж о г , связанный с пол­ ной потерей пластичности и приводя­ щий к неисправимому браку. Продолжение ковки при температуре ниже оптимальной для конца ковки ве­ дет к наклепу мягкого металла, а в твер­ дом вызывает трещины. Окончание ковки при температурах, значительно превышающих оптимальную, ведет к росту зерна. Температурные интервалы ковки и штамповки приведены в табл. 6. Процесс нагрева заготовки осу ществл яется в гор н а х, печах, а также электрическим током. Нагрев должен обеспечить: а) получе­ ние требуемой температуры заготовки при максимальной равномерности ее прогрева по сечению и длине; б) сохра­ нение целостности металла; в) мини­ мальное обезуглероживание поверхно­ стного слоя и наименьший отход металла в окалину (угар). Скорость нагрева заготовок в печах до заданной температуры зависит от тем­ пературы печи, способа укладки заго­ товок на поду (одиночная, вплотную, на подставке и т. п.), размера и кон­ фигурации заготовок, физических свойств металла (температуропроводно­ сти а = — , где X — теплопроводность; с — теплоемкость; f — удельный вес). Основным фактором, позволяющим при прочих равных условиях регулиро­ вать скорость нагрева металла в печах, является температура рабочего про­ странства печи: ' О д н а к о чем больше разность темпе­ ратур рабочего пространства печи и поверхности заготовки, тем выше темпе- Ta б лица в Температурные интервалы ковки ш т а м п о в к и [2], [15J и горячей c Температура в C Сплав н химический состав в Io или марка 0 начала ковки коида ковки Углеродистая сталь Углерода до 0,3 . . 1200-1150 . 0 , 3 - 0 , 5 . . . . 1150-1100 „ 0,5-0,9 . . . 1100—1050 . 0,9-1,5. 1050-1000 Легированная Низколегированная Среднелегированная Высоколегированная Алюминиевые Д1 АК2, AK4, AK5, А Кб AKS . Магниевые M A I , МА2 МАЗ МА5 . . . . . . . сталь 1100 1100—1150 1150 сплавы 470 490 470 сплавы 430 400 379 сплавы 800-850 800-850 800-850 800-850 825-850 850-875 875-900 350 380 400 350 300 300 Медные Бр.АЖ 9-4; Бр.АЖМц 10-3-1,5; Бр. АЖН 10-Ф4 ЛС59 . . . Никелевые Монель . Инконель . 850 750 сплавы 1180 1250 700 600 1С0Э (870 • ) 1000 (870 •) * Ковка производится легкими ударами. ратурный . градиент по сечению заго­ товки. Последний увеличивается с умень­ шением температуропроводности ме­ талла и увеличением сечения нагре­ ваемой заготовки. Темп ер ату р н ы й гр ади ент обусловл ивает появление термических напря­ жений. Эти напряжения, особенно при наличии остаточных напряжений в хо­ лодной заготовке, в первый период ее на­ грева (т. е. до перехода через интервал структурных превращений Ас\ — Ас$) могут привести к нарушению целост­ ности металла — к появлению микрои макротрещин. В мелких заготовках иэ конструк­ ционной стали диаметром до 100— 150 мм эти явления при быстром на­ греве не наблюдаются. Такие заготовки можно закладывать в печь с температурой рабочего про-